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公开(公告)号：CN1459341A
公开(公告)日：2003-12-03
申请号：CN02117847.X
申请日：2002-05-22
Applicant: 北京有色金属研究总院
IPC: B22D11/06
Abstract: 一种制备金属带片的装置和方法，该装置主要包括安装有流嘴的盛装金属熔体的容器和旋转的冷却体，其特征在于浇铸方向与冷却体上浇铸点的运动方向成一特定的角度、冷却体的工作面为平面、冷却体的工作面与水平面成一特定的角度；本发明提供的制备金属带片的方法，其中包括合格的金属熔体以一定的浇铸方向浇铸到冷却体上，通过冷却体的旋转、抽拉、冷却作用使金属熔体形成带片。本发明通过对冷却体工作面倾斜角度β、流嘴流口方向与冷却体上浇铸点的运动方向所成角度α及对浇铸点处线速度V等参数的控制来控制、保证铸带过程稳定而连续地进行，并可使合金在冷却体上滞留更长的时间，能够让合金得到更为充分的冷却，避免合金带片出现重熔现象。
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公开(公告)号：CN109943790A
公开(公告)日：2019-06-28
申请号：CN201711389365.8
申请日：2017-12-20
Applicant: 北京有色金属研究总院
Abstract: 本发明公开了一种喷射成形铝合金中气孔缺陷的消除方法。该方法包括以下步骤：(1)将带有气孔的喷射成形铝合金锭坯粗机械加工表面，至满足塑性变形要求；(2)在铝合金塑性较好的温度进行塑性变形；(3)在满足铝合金扩散连接要求的温度、时间和压力条件下进行热等静压，使得气孔的内表面彼此扩散连接。用本发明的方法，塑性变形可以将气孔缺陷压扁或拉长，破坏了气孔的封闭和等轴特征；随后的热等静压可以使得气孔的内表面彼此扩散连接，从而消除材料中的气孔。
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公开(公告)号：CN105734466B
公开(公告)日：2017-10-27
申请号：CN201410747889.X
申请日：2014-12-09
Applicant: 北京有色金属研究总院
IPC: C22F1/053
Abstract: 改进7xxx系变形铝合金组织与性能的固溶热处理方法，第一级，将合金坯料放入热处理加热炉中，由室温升温至T1进行保温处理，保温时间t1，其中，300℃≤T1≤400℃，1h≤t1≤16h；第二级，由温度T1升温至T2进行保温处理，保温时间t2，420℃≤T2≤465℃，0.5h≤t2≤8h；第三级，由温度T2连续升温至T3，升温时间t3，465℃≤T3≤495℃，0.5h≤t3≤20h；之后将合金坯料由T3温度利用淬火介质冷却至90℃以下。本方法针对合金成分特点，在有效抑制合金发生再结晶或晶粒组织长大、以及防止合金发生过烧的情况下，使合金在固溶热处理过程中充分促进第二相的回溶、获得理想的过饱和固溶体，显著改进合金的微观组织及其综合性能。本方法还具有可操作性强、控制精确的特点。
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公开(公告)号：CN106906387A
公开(公告)日：2017-06-30
申请号：CN201510970965.8
申请日：2015-12-22
Applicant: 北京有色金属研究总院
Abstract: 本发明公开了一种高比强高比模铝合金材料、其制备方法及由该材料加工的构件。该铝合金的成分组成为：Mg 0.60-1.70wt％，Si 0.85-1.80wt％，Li 0.80-2.40wt％，Mn≤0.50wt％，Cu≤0.50wt％，Zn≤0.50wt％，Fe≤0.50wt％，Cr≤0.50wt％，Ti≤0.25wt％，Zr≤0.25wt％，其他元素的含量分别≤0.05wt％，且其他元素的总含量≤0.15wt％，余量为Al。其制备方法包括：制造合金铸锭，对合金铸锭进行均匀化热处理，对经均匀化热处理的铸锭进行变形加工得到所需规格的合金材料，对合金材料进行固溶热处理，并迅速冷却到室温，对合金材料进行时效热处理以获得良好的性能匹配。本发明的铝合金材料表现出优异的比强度和比模量性能，是现代制造业结构件轻量化的一种理想选材。
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公开(公告)号：CN105312349B
公开(公告)日：2017-04-19
申请号：CN201410299423.8
申请日：2014-06-26
Applicant: 北京有色金属研究总院
Abstract: 本发明涉及一种增大金属反挤压筒形件筒底变形量的方法，属于金属挤压成形领域。首先，将模具的芯轴端头加工成外凸圆弧面，挡板加工成内凹圆弧面；然后将芯轴固定在挤压机的主活塞上，芯轴端头固定在芯轴上，芯轴和芯轴端头组合构成凸模；挤压筒固定在挤压机移动横梁上，挡板固定在挤压机的前机架上，挤压筒和挡板组合构成凹模；最后将金属坯料放入挤压筒中，进行反挤压；在坯料变形初始阶段，坯料靠近挡板的内凹形圆弧面在芯轴端头的直接作用下发生塑性变形，内凹形圆弧面逐渐展平；继续变形时，坯料底部开始进入挡板的圆弧形内凹槽，形成具有外凸形圆弧面的筒底。本发明可以显著增大反挤压时筒形件筒底的变形量，有助于提升筒底部位的力学性能。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN105784500A
公开(公告)日：2016-07-20
申请号：CN201410831868.6
申请日：2014-12-26
Applicant: 北京有色金属研究总院
IPC: G01N3/18 , G01N23/083
Abstract: 本发明涉及一种可时效强化铝合金中纳米析出相的原位测试方法，属于合金研究方法领域。利用同步辐射X射线小角散射线站，对试样进行小角散射实验；在入射光能量、样品与探测器距离相同的情况下，对玻璃碳标样进行小角散射实验，通过计算获得绝对强度校准系数；对样品的绝对散射强度进行模拟计算，获得铝合金样品中析出相的尺寸、形状、体积分数、数量密度和析出相间距离。利用Linkam冷热台THMS600对合金温度进行控制，利用自制可携带微型拉伸机对合金拉力进行控制，可以实现温度/拉力变化过程中的铝合金小角散射数据的原位测量。本发明可为新型时效热处理工艺参数的优化提供重要参考资料。
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公开(公告)号：CN105312349A
公开(公告)日：2016-02-10
申请号：CN201410299423.8
申请日：2014-06-26
Applicant: 北京有色金属研究总院
Abstract: 本发明涉及一种增大金属反挤压筒形件筒底变形量的方法，属于金属挤压成形领域。首先，将模具的芯轴端头加工成外凸圆弧面，挡板加工成内凹圆弧面；然后将芯轴固定在挤压机的主活塞上，芯轴端头固定在芯轴上，芯轴和芯轴端头组合构成凸模；挤压筒固定在挤压机移动横梁上，挡板固定在挤压机的前机架上，挤压筒和挡板组合构成凹模；最后将金属坯料放入挤压筒中，进行反挤压；在坯料变形初始阶段，坯料靠近挡板的内凹形圆弧面在芯轴端头的直接作用下发生塑性变形，内凹形圆弧面逐渐展平；继续变形时，坯料底部开始进入挡板的圆弧形内凹槽，形成具有外凸形圆弧面的筒底。本发明可以显著增大反挤压时筒形件筒底的变形量，有助于提升筒底部位的力学性能。
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公开(公告)号：CN103820689B
公开(公告)日：2016-01-20
申请号：CN201210467993.4
申请日：2012-11-19
Applicant: 北京有色金属研究总院
Abstract: 一种含两系稀土的高强耐热镁合金，其成分含量为：Y系稀土即Gd、Y和Er的总含量为14.0~17.0wt%，其中，Gd为11.0~15.0wt%，Y为0.5~4.0wt%，Er为0.5~2.0wt%；Ce系稀土即La、Ce、Pr、Nd和Sm中的一种或几种，Ce系稀土的含量为0.5~2.5wt%，Nd及Sm元素含量占镁合金总量的0.2wt%以下，或不含；还有，Zr为0.3～1.0wt%，及杂质，杂质包括Fe、Si、Mn和少量的氯化物，其中Fe≤0.002wt%，Si≤0.04wt%，Mn≤0.02wt%，氯化物≤0.002wt%，且杂质≠0；其余为Mg；所述的Y系稀土中的Er或用Tb、Dy、Ho、Yb及Tm中的一种或几种代替。该镁合金具有较高的室温力学性能及相对稳定的高温抗蠕变性能，熔炼过程中稀土元素收得率较高。
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公开(公告)号：CN104711499A
公开(公告)日：2015-06-17
申请号：CN201310689976.X
申请日：2013-12-16
Applicant: 北京有色金属研究总院
IPC: C22F1/05
Abstract: 本发明提供一种适用于含Zn的6XXX系铝合金的多级均匀化热处理方法，将含Zn的6XXX系铝合金铸锭放入热处理加热炉中，依次进行以下步骤：(1)第I级均匀化热处理：由室温升温至T1进行保温处理，保温时间为t1，其中，250℃≤T1≤440℃，1h≤t1≤24h；(2)第II级均匀化热处理：由温度T1升温至T2进行保温处理，保温时间为t2，其中，450℃≤T2≤490℃，1h≤t2≤24h；(3)第III级均匀化热处理：由温度T2升温至T3进行保温处理，保温时间为t3，其中，510℃≤T3≤580℃，6h≤t3≤60h；(4)由温度T3冷却至室温。本发明通过三级处理的协同，可有效改善现有方法的组织无法兼顾的技术缺陷，使合金获得更佳的微观组织和优良的综合性能匹配。
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公开(公告)号：CN104342579A
公开(公告)日：2015-02-11
申请号：CN201310326043.4
申请日：2013-07-30
Applicant: 北京有色金属研究总院
Abstract: 本发明涉及一种高强度高弹性Cu-Ni-Mn合金及其制备方法，该合金的主要成分为Cu46-73wt%，Ni13-26wt%，Mn13-26wt%，Zr0.5-1.0wt%，Co0.5-1.0wt%，其中Ni/Mn为0.8-1.2。本发明通过添加Zr、Co等微合金元素，控制Ni/Mn比为0.8-1.2，细化时效析出相，改善合金时效析出相的分布，减少晶界上的不连续析出相，获得高强度高弹性的Cu-Ni-Mn合金。该合金的屈服强度可达1000-1200MPa，拉伸强度可达1100-1500MPa，弹性模量可达132-140GPa。
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