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公开(公告)号：CN112280941B
公开(公告)日：2021-07-30
申请号：CN202011042716.X
申请日：2020-09-28
Applicant: 燕山大学
IPC: C21D1/20 , C21D1/46 , C21D6/00 , C21D8/00 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/22 , C22C38/34 , C22C38/38
Abstract: 本发明公开了一种基于层错能调控的超高强塑韧性贝氏体钢制备方法，其设计思路是依据钢的层错能大小，在钢的滑移和孪生变形方式的临界转变温度以上50～350℃轧制变形20～40％，然后在贝氏体相变温度区间进行50～80％不完全贝氏体相变，再在孪生变形温度区间进行5～20％变形，从而，使钢的强度和塑性以及韧性同时大幅度提高，获得超高强度、超高塑性、超高韧性的贝氏体钢。
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公开(公告)号：CN111961811A
公开(公告)日：2020-11-20
申请号：CN202010922877.1
申请日：2020-09-04
Applicant: 燕山大学
Abstract: 本发明公开一种利用相变速度差制备耐冲击钢制零件的方法，其包括：提供初始钢制零件，初始钢制零件包括相连接的表层和心部；对初始钢制零件进行第一热处理，使初始钢制零件生成马氏体组织，且马氏体组织仅位于初始钢制零件的表层；对初始钢制零件进行第二热处理，使初始钢制零件进行贝氏体转变，以形成目标钢制零件，目标钢制零件的心部的残余奥氏体含量高于目标钢制零件的表层的残余奥氏体含量，提高了钢制零件的抗冲击能力。本发明避免了传统的渗碳处理，缩短了钢制零件的制备周期，降低了制备钢制零件的能源消耗，进而降低了制造成本。
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公开(公告)号：CN107338351B
公开(公告)日：2018-09-04
申请号：CN201710622683.8
申请日：2017-07-27
Applicant: 燕山大学
Abstract: 一种利用原位纳米AlN异质形核加速钢中贝氏体相变的方法，其主要是在碳含量为0.4‑1.2wt％、硅含量为1.5‑2.8wt％、并含有MnCrNiMo合金钢中，加入0.1‑0.2wt％的Al和100‑200ppm的N；在钢的热变形和热处理过程中，在钢中原位析出尺寸为20‑100nm、体积分数0.1‑0.2vol.％的均匀分布的AlN颗粒，贝氏体相变时间0.5‑5h，得到厚度为30‑100nm的贝氏体板条。本发明贝氏体相变时间缩短1‑10倍；贝氏体铁素体板条和残余奥氏体薄膜更加细小；这种贝氏体钢具有更加优异的焊接性能。
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公开(公告)号：CN104726783B
公开(公告)日：2017-08-11
申请号：CN201510066587.0
申请日：2015-02-09
Applicant: 燕山大学
Abstract: 一种风电偏航、变桨轴承套圈用钢，它的化学成分质量百分比为：C：0.37～0.42、Mn：0.50～0.80、Mo：0.20～0.30、Ni：1.30～1.70、Cr：0.70～1.00、Si：0.20～0.50、Al酸溶：0.035～0.055、V：0.07～0.12、N：≦0.004、O：≦0.0008、H：≦0.00015、S：≦0.010、P：≦0.015，其余部分为Fe和少量杂质。上述风电偏航、变桨轴承套圈的制备方法是对加工成的风电偏航、变桨轴承套圈进行热处理，首先加热到860～890℃温度保温3‑5h进行奥氏体化后油淬处理，然后再加热到580～630℃温度保温3‑5h油冷至室温。本发明制备的钢具有优异的淬透性，其淬透性远高于40CrNiMo钢，各项力学性能完全达到大功率(5MW)风电偏航和变桨轴承用钢的标准和使用要求。
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公开(公告)号：CN106337106A
公开(公告)日：2017-01-18
申请号：CN201610882545.9
申请日：2016-10-10
Applicant: 燕山大学
IPC: C21D8/12
CPC classification number: C21D8/1205 , C21D2211/002 , C21D2211/008
Abstract: 一种高硅钢中SiC夹杂物的消除方法，所述高硅钢为含硅量1-3wt％的高硅钢，其中存在标准成分的SiC夹杂物，形态为带尖角的块状，不可塑性变形，颜色与钢的基体组织相同，其消除方法主要是钢坯凝固时的拉速是0.5-1.5m/min，凝固后的钢锭以小于10℃/min冷却速度，冷却到室温；钢锭在950-1000℃保温2-4h，然后加热到1200-1250℃保温4-6h；将钢锭进行墩-拔锻造变形，其中墩变形比大于1、拔变形比大于3，总变形比大于5。本发明能够彻底消除高硅钢中的SiC夹杂物，高硅钢消除SiC夹杂物后具有很好的力学性能，尤其是具有优异的抗循环应力疲劳、循环应变疲劳和滚动接触疲劳性能。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN105239017A
公开(公告)日：2016-01-13
申请号：CN201510675542.3
申请日：2015-10-19
Applicant: 燕山大学
Abstract: 一种渗碳轴承钢，是一种表面为低温贝氏体、马氏体组成的复合组织、心部为低碳马氏体组织的轴承钢，它的化学成分质量百分比为：C 0.20～0.25、Si 1.20～1.50、Mn 0.20～0.40、Cr 1.35～1.75、Ni 2.20～2.60、Mo 0.25～0.35、S≤0.010、P≤0.015、O≤0.0008、Ti≤0.003、H≤0.00015，其余为Fe和正常杂质。上述渗碳轴承钢的制造方法是加工后的毛坯轴承表面进行常规渗碳处理，渗碳后表面碳含量为0.85-1.05wt.％，然后进行球化退火处理，最后进行最终热处理：加热到840-860℃奥氏体化，然后进行等温淬火，等温温度Ms表层+(30～60)℃，随后经深冷处理和150-200℃回火处理。本发明能够保证轴承钢表面硬度的同时提高表层韧性，适合于制造大型风电轴承、轧机轴承等大型重载机械装备。
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公开(公告)号：CN104178695A
公开(公告)日：2014-12-03
申请号：CN201410326037.3
申请日：2014-07-10
Applicant: 燕山大学
Abstract: 一种风电轴承用中碳硼微合金化钢，它的化学成分重量百分比为：C：0.40～0.50、Mn：0.90～1.20、Mo：0.25～0.35、Cr：0.90～1.20、Si：0.30～0.60、Al酸溶≧0.035、B：0.0008～0.003、N：≦0.0045、O：≦0.0008、H：≦0.00015、S：≦0.010、P：≦0.015，其余为Fe和正常的杂质。本发明风电轴承中碳硼微合金化钢的制备方法：采用转炉冶炼钢水，获得纯净钢坯，将钢坯加工成轴承，对轴承最终热处理，奥氏体化温度850～880℃，保温时间按照0.5分钟/mm计算，油淬后高温回火，回火温度550～650℃，保温时间按照工件厚度不同为1～2h，回火后油冷至室温。本发明成本低，性能完全达到风电轴承用钢的标准。
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公开(公告)号：CN104032222A
公开(公告)日：2014-09-10
申请号：CN201410285670.2
申请日：2014-06-24
Applicant: 燕山大学
CPC classification number: C22C38/30 , C21D1/30 , C21D9/04 , C21D2201/03 , C21D2211/009 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/20 , C22C38/28
Abstract: 一种纳米珠光体钢轨，它是一种钢内部组织为100％珠光体，且珠光体平均片厚度间距为60nm左右的钢轨，其钢的化学成分wt％为：C:0.83～0.93，Mn:0.05～0.10，Al:(8～12)Mn，Si:1.5-Al，Cr:1.0～1.5，Co:0.1～0.3，Zr:0.35～0.55，Mg:0.02～0.06，Cu:0.01～0.05，S
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公开(公告)号：CN102260841A
公开(公告)日：2011-11-30
申请号：CN201110195057.8
申请日：2011-07-13
Applicant: 燕山大学
IPC: C22F1/18
Abstract: 一种具有α/β双态组织锆铌合金的制备方法，主要是先在锆铌合金中获得α单相马氏体或网篮状组织，然后对上述合金在20-600oC进行轧制变形，变形量30%-60%，变形后空冷至室温。再将上述变形后的合金涂覆一层静态高温防氧化漆，待漆干燥后，炉温达到800-900oC，将上述合金放入炉中进行退火处理，保温0.5～2h后取出，空冷至室温。本发明中的最终热处理工艺可用于冷变形后锆铌合金的最终热处理，又适用于热变形后锆铌合金的最终热处理，具有双态组织锆铌合金的强度和冲击韧性较具有网篮状组织和等轴组织锆铌合金分别提高了近2倍和0.6倍，强度提高了大约100MPa，同时保留了优异的拉伸塑性。
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