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公开(公告)号:CN109184948B
公开(公告)日:2020-05-22
申请号:CN201811185888.5
申请日:2018-10-11
Applicant: 西北工业大学
Abstract: 本发明涉及航空推进系统推力矢量控制技术领域,尤其是涉及一种用于短距或垂直起降飞行器的转向喷管。包括连接筒体和旋转筒体,所述的连接筒体和旋转筒体之间通过陶瓷球轴承相连,旋转筒体上设置有从动齿轮,从动齿轮与安装在直流伺服电机动力输出轴上的驱动齿轮相啮合,直流伺服电机通过支座安装在连接筒体上。其通过并联多个相同喷管或与其他短距/垂直起降动力装置共同工作,实现飞机的巡航飞行状态与短距/垂直起降工作状态之间的模态转换,以电机驱动、齿轮传动的方式实现喷管偏转角,以轴承密封圈固定轴承,传递两段筒体之间力及力矩,并密封轴承、防止燃气入侵。其是具有360°大范围迅速偏转的推力转向喷管,结构简单可行,适用范围广。
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公开(公告)号:CN106014683B
公开(公告)日:2018-04-06
申请号:CN201610378297.4
申请日:2016-05-30
Applicant: 西北工业大学
IPC: F02K1/28
Abstract: 本发明涉及一种带增压流动控制装置的TBCC用SERN结构,其包括单斜面膨胀喷管的下壁面、单斜面膨胀管的收缩段和单斜面膨胀管单边膨胀段;还包括设置在单斜面膨胀管单边膨胀段上的带增压流动装置;所述的带增压流动装置包括U型联通管道和设置在U型联通管道上的增压器,并且,U型联通管道的前端口置于斜激波与单斜面膨胀管单边膨胀段的交点之前,U型联通管道的后端口置于斜激波与单斜面膨胀管单边膨胀段的交点之后。通过对流经联通装置气流的加压,使分流区中较多的气流量被抽出,然后经过前端口以较大的速度喷出,这样既使得分离区范围大大减小、甚至消除,又使得激波位置前移,改变了主流的静压分布,改善了过膨胀工作工况。
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公开(公告)号:CN106089806A
公开(公告)日:2016-11-09
申请号:CN201610378402.4
申请日:2016-05-30
Applicant: 西北工业大学
CPC classification number: F04D29/444 , F05D2250/52 , F04D29/681
Abstract: 本发明涉及一种减小扩压器分离损失的端壁处理方法,初始压气机中的扩压器端壁均为平面,端壁造型以相邻两叶片中弧线及前后缘围成的区域为一个周期;单个周期内仅改变两个控制点的坐标,采用NURBS曲面来构造一对幅值相等的凹凸结构,扩压器通道的横截面积不变。本发明减小扩压器分离损失的端壁处理方法,兼顾离心压气机的工作特性与扩压器通道的内部流动细节,在扩压器叶片易于产生角区分离处生成凹凸化的端壁型面;通过几何结构的变化,横向压力梯度得以减小,同时加速后的低能流体分离减弱,流动更加顺畅;采用此端壁处理的压气机总压损失大幅降低,进而峰值效率和压比相应地提升。
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公开(公告)号:CN103899434A
公开(公告)日:2014-07-02
申请号:CN201410123385.0
申请日:2014-03-31
Applicant: 西北工业大学
IPC: F02K1/78
Abstract: 一种多轴固定几何气动矢量喷管结构,是由:由上下高压二次流喷射管道,矩形收敛-扩张喷管,左右二次流抽吸管道,左右科恩达曲面以及喷管与飞机机体连接的蒙皮组成,正常工作时存在推力矢量及其非推力矢量状态,对于非推力矢量状态,只需同时关闭高压二次喷射管道与抽吸二次流管道。而对于矢量工况,如需实现俯仰推力矢量,则开启高压二次喷射管道即可,通过对进入该管道高压二次流流量及压强的控制可以实现俯仰推力矢量角度大小的控制;如需实现偏航推力矢量,则需将抽吸二次通道与真空抽吸装置连接,通道对真空装置真空度的控制实现不同偏航矢量角;如同时需要俯仰和偏航控制,将以上二次结合起来即可。
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公开(公告)号:CN119989721A
公开(公告)日:2025-05-13
申请号:CN202510157428.5
申请日:2025-02-13
Applicant: 西北工业大学
IPC: G06F30/20 , G06F30/27 , G06F30/17 , G06N3/006 , G06N5/01 , G06F111/04 , G06F119/14 , G06F113/08
Abstract: 本发明一种航空发动机的安装性能优化方法,属于航空发动机领域;该方法在不同的优化层分别优化进气道旁路放气流量系数与喷管出口面积。这种分层次的优化方法将进气道的旁路放气流量系数与发动机的可调参数共同纳为全局优化变量,并通过一个局部单变量优化过程来优化喷管的出口面积。从而仅增加一个全局优化变量即可考虑发动机与其进/排气系统的耦合效应,并使得发动机的安装性能达到最优。
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公开(公告)号:CN117823295A
公开(公告)日:2024-04-05
申请号:CN202311711199.4
申请日:2023-12-13
Applicant: 西北工业大学
Abstract: 本发明一种宽落压比超紧凑隐身喷管降低流动损失的方法及喷管,属于航空发动机领域;方法步骤为:根据喷管落压比和机型空间确定喷管轴向长度;根据喷管轴向长度确定喷管转弯段;在所述喷管转弯段范围内确定流动分离点,进而得到分流通道入口位置及分流角度;确定分流通道出口位置;通过流量控制阀门控制分流通道的通断,进而完成对宽落压比超紧凑隐身喷管流动损失的调整。本发明解决了现有技术中宽落压比超紧凑隐身喷管在过膨胀状态下流通能力差和推力损失大的问题。
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公开(公告)号:CN117034461A
公开(公告)日:2023-11-10
申请号:CN202311047023.3
申请日:2023-08-20
Applicant: 西北工业大学
IPC: G06F30/15 , G06F30/27 , G06F30/28 , G06F113/08 , G06F119/02 , G06F119/14
Abstract: 本发明一种基于人工神经网络的单边膨胀喷管初值线确定方法,属于航空发动机领域;方法步骤为,获取非对称收敛喷管不同气动/几何参数条件下,出口跨声速区域的CFD计算数据;提取CFD计算数据中马赫数大于1的等值线位置,并将等值线位置进行逐点离散;确定神经网络模型架构,设定优化目标以及约束;建立气动/几何参数与非对称收敛喷管出口等值线位置分布的映射;对训练完成后的模型进行预测精度验证;利用训练完成的模型对某工况范围内出口跨声速区域等值线位置未知的非对称收敛喷管进行预测,获得的等值线作为单边膨胀喷管初始膨胀域的初值线。本发明提高了单边膨胀喷管初值线位置确定的效率及精度。
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公开(公告)号:CN116838498A
公开(公告)日:2023-10-03
申请号:CN202310931463.9
申请日:2023-07-27
Applicant: 西北工业大学
Abstract: 本发明一种包含腹板式承力结构的S弯喷管及应用,属于航空发动机领域;所述S弯喷管沿轴向分为喷管收敛段、过渡段和喷管出口等直段,其外壁面耦合有腹板式承力结构;所述腹板式承力结构包括位于S弯喷管对称截面上的第一纵向腹板,及位于对称截面两侧的第二纵向腹板,所述第一纵向腹板沿轴向从喷管出口端延伸至喷管进口端,所述第二纵向腹板沿轴向从喷管出口端延伸至过渡段壁面法向截面;所述喷管出口端截面和过渡段壁面法向截面上均设置有局部横向腹板。本发明采用在喷管结构的适当位置布置纵向腹板及局部横向腹板的方式达到有效抑制S弯喷管结构变形的效果,在满足强度要求的前提下进一步实现轻量化设计要求。
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公开(公告)号:CN116629157A
公开(公告)日:2023-08-22
申请号:CN202310608558.7
申请日:2023-05-27
Applicant: 西北工业大学
IPC: G06F30/28 , G06F30/15 , G06F30/17 , G06F113/08 , G06F119/14
Abstract: 本发明一种模态选择阀与发动机多维度耦合气动性能评估方法,属于航空发动机领域;步骤依次为,建立模态选择阀三维模型;对模型型进行仿真,获得流动性能;建立模态选择阀的计算模型,计算阀门后总压;部件高保真度特性计算模型‑整机零维模型多维度集成;输入该发动机的设计点性能参数,进行设计点计算;给定发动机控制规律和发动机非设计点工作状况,进行计算;判断计算模型的收敛性;获得发动机特性图和任意工况下的气动性能,即得到考虑了模态选择阀和发动机总体耦合效应的气动性能结果。本发明解决了现有技术中变循环发动机总体性能计算代码计算精度无法满足变循环发动机设计要求,发动机各部件耦合性差的问题。
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公开(公告)号:CN115614178A
公开(公告)日:2023-01-17
申请号:CN202211133294.6
申请日:2022-09-17
Applicant: 西北工业大学
IPC: F02K1/82
Abstract: 本发明一种带热斑冷却结构的自适应循环发动机用三涵道S弯喷管,属于航空发动机领域;包括收敛段、扩张段、第三涵道和混合段;第三涵道和混合段设置于喷管扩张段的出口端;第三涵道包括上第三涵道、下第三涵道、引气结构和冷却通道;上第三涵道、下第三涵道分别设置于喷管扩张段出口端的上、下壁面外侧,上第三涵道和喷管扩张段出口端的上壁面之间设置的缝隙作为冷却通道,缝隙入口为引气结构;喷管扩张段喷出的主气流和上、下第三涵道从涵道喷出的次气流在混合段混合;上第三涵道内的部分次气流通过引气结构进入冷却通道,然后从缝隙的两侧排出。本发明解决了现有的三涵道S弯喷管出口上壁面产生热斑造成很强的红外辐射特征的问题。
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