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公开(公告)号：CN1329545C
公开(公告)日：2007-08-01
申请号：CN200410033031.3
申请日：2004-02-26
Abstract: 本发明针对在钢制油槽中产生的原油腐蚀，提供了一种原油油槽，其中，含有焊接接缝的原油油槽整体能够表现出大致同等的优良腐蚀性，并且还能抑制含有固体硫磺成分的腐蚀生成物(残渣)的生成。焊接形成所述原油油槽，所用的钢材含有(以质量%计)作为基本成分的：C：0.001～0.2%，Si：0.01～2.5%，Mn：0.1～2%，Cu：0.01～1.5%，Al：0.001～0.3%，N：0.001～0.01%；并且，还含有：Mo：0.01～0.5%和W：0.01～1%中的一种或两种，焊接接缝部分的焊接金属的Cu含量/钢材的Cu含量以及(焊接金属的Mo含量+W含量)/(钢材的Mo含量+W含量为0.15～3，因此，能够抑制接缝的局部腐蚀，提高原油油槽整体的耐腐蚀性。
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公开(公告)号：CN1526607A
公开(公告)日：2004-09-08
申请号：CN200410033031.3
申请日：2004-02-26
Abstract: 本发明针对在钢制油槽中产生的原油腐蚀，提供了一种原油油槽，其中，含有焊接接缝的原油油槽整体能够表现出大致同等的优良腐蚀性，并且还能抑制含有固体硫磺成分的腐蚀生成物(残渣)的生成。焊接形成所述原油油槽，所用的钢材含有(以质量％计)作为基本成分的：C：0.001～0.2％，Si：0.01～2.5％，Mn：0.1～2％，Cu：0.01～1.5％，Al：0.001～0.3％，N：0.001～0.01％；并且，还含有：Mo：0.01～0.5％和W：0.01～1％中的一种或两种，焊接接缝部分的焊接金属的Cu含量/钢材的Cu含量以及(焊接金属的Mo含量+W含量)/(钢材的Mo含量+W含量为0.15～3，因此，能够抑制接缝的局部腐蚀，提高原油油槽整体的耐腐蚀性。
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公开(公告)号：CN101678511B
公开(公告)日：2011-12-07
申请号：CN200980000219.9
申请日：2009-02-18
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: B23K9/025 , B23K9/23 , B23K31/12 , B23K2103/04 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/44
Abstract: 本发明提供一种更高效地发挥超声波冲击处理的效果并进一步提高了耐疲劳特性的焊接接头及其制造方法，本发明的焊接接头是焊缝金属区的平均硬度以及焊接热影响区的平均硬度比钢材的平均硬度高15～50％的焊接接头，并且，在该焊接接头的焊趾部形成有超声波冲击痕，所述超声波冲击痕在与焊接线垂直的截面上的曲率半径r为1.0～10.0mm、且从钢材表面起的厚度方向的深度d为1.0mm以下。
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公开(公告)号：CN102472699A
公开(公告)日：2012-05-23
申请号：CN201080033740.5
申请日：2010-09-03
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/02 , C21D1/55 , C21D8/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , G01N3/303 , G01N2203/0066 , G01N2203/0218 , G01N2203/0246
Abstract: 本发明提供一种高强度厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的判定方法，是用于判别高强度厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的方法，其特征在于：包含采用标准钢进行大型试验及复合小型试验的工序、算出采用所述标准钢的所述大型试验的结果与所述复合小型试验的结果的相关模型的工序、采用试样钢进行所述复合小型试验的工序、将采用所述试样钢的所述复合小型试验的结果代入所述相关模型从而推算所述试样钢的脆性裂纹传播停止性能的工序；所述复合小型试验包括(a)采取包含钢板表层部的表层小型试验片的工序、(b)从不包含钢板表层部的一个部位或两个以上部位的内部区域分别采取内部小型试验片的工序、(c)采用所述表层小型试验片进行落锤冲击试验的工序、(d)采用所述内部小型试验片进行用于测定脆性断裂率或吸收能的小型试验的工序；所述复合小型试验用分别不同的方法对所述表层小型试验片和所述内部小型试验片进行小型试验。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN101678511A
公开(公告)日：2010-03-24
申请号：CN200980000219.9
申请日：2009-02-18
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: B23K9/025 , B23K9/23 , B23K31/12 , B23K2103/04 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/44
Abstract: 本发明提供一种更高效地发挥超声波冲击处理的效果并进一步提高了耐疲劳特性的焊接接头及其制造方法，本发明的焊接接头是焊缝金属区的平均硬度以及焊接热影响区的平均硬度比钢材的平均硬度高15～50％的焊接接头，并且，在该焊接接头的焊趾部形成有超声波冲击痕，所述超声波冲击痕在与焊接线垂直的截面上的曲率半径r为1.0～10.0mm、且从钢材表面起的厚度方向的深度d为1.0mm以下。
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公开(公告)号：CN101578380B
公开(公告)日：2011-01-12
申请号：CN200880001547.6
申请日：2008-12-04
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/04 , C21D8/0226 , C21D8/0263 , C21D9/50 , C21D2211/004 , C22C1/002 , C22C38/001 , C22C38/06 , C22C38/12 , C22C38/14
Abstract: 本发明的厚壁高强度钢板的制造方法如下：连续铸造板坯含有以质量％计为C：0.05～0.12％、Si：0.3％以下、Mn：1～2％、P：0.015％以下、S：0.005％以下、B：0.0003～0.003％、V：0.01～0.15％、Al：0.001～0.1％、Ti：0.005～0.02％、N：0.002～0.01％及O：0.004％以下，作为剩余部分，含有铁及不可避免的杂质；将上述连续铸造板坯冷却到等于或低于Ar3-200℃后，再加热到950～1100℃，然后，在900℃以上对连续铸造板坯进行累积压下量为30％以上的粗轧，然后，在将精轧开始温度及精轧结束温度均设为下式{-0.5×(板坯加热温度(℃))+1325}(℃)表示的温度以下的条件下进行700℃以上且累积压下量为50％以上的精轧，制成轧制原板，然后，利用加速冷却，将轧制原板冷却到500℃以下，制成钢板，所述连续铸造板坯中，固溶在相变前的奥氏体坯料中的B量{有效B量：Bef(％)}的计算值为0％以下，碳当量Ceq满足0.32～0.42％的范围。
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公开(公告)号：CN101622370B
公开(公告)日：2011-07-13
申请号：CN200880007013.4
申请日：2008-03-03
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D6/001 , C21D8/021 , C21D8/0226 , C21D9/46 , C21D2201/05 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/009
Abstract: 本发明提供抑一种厚壁高强度钢板，其特征在于，其由含Ni的钢构成，具有贝氏体主体组织且珠光体分率为5％以下，从正面以及背面到板厚5％的表层区域的当量圆直径超过25μm的粗大铁素体分率为10％以下，渗碳体的平均当量圆直径为0.5μm以下，将与板轧制方向垂直的断面内的除去所述表层区域的内部区域分割成各个各向同性取向区域，将切断法的测定线向与板厚平行的T方向引出，在测定线上，除去当量圆直径低于8μm的各向同性取向区域，在连续相邻的多个各向同性取向区域的 轴的与T方向最近的 轴之间相互形成的角度低于20°的所述各向同性取向区域被看作为一个等效裂纹扩展阻止区域时，该等效裂纹扩展阻止区域的平均当量圆直径为d＝(7.11×[Ni]+11)×(1.2-t/300)(μm)以下。
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公开(公告)号：CN101622370A
公开(公告)日：2010-01-06
申请号：CN200880007013.4
申请日：2008-03-03
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D6/001 , C21D8/021 , C21D8/0226 , C21D9/46 , C21D2201/05 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/009
Abstract: 本发明提供抑一种厚壁高强度钢板，其特征在于，其由含Ni的钢构成，具有贝氏体主体组织且珠光体分率为5％以下，从正面以及背面到板厚5％的表层区域的当量圆直径超过25μm的粗大铁素体分率为10％以下，渗碳体的平均当量圆直径为0.5μm以下，将与板轧制方向垂直的断面内的除去所述表层区域的内部区域分割成各个各向同性取向区域，将切断法的测定线向与板厚平行的T方向引出，在测定线上，除去当量圆直径低于8μm的各向同性取向区域，在连续相邻的多个各向同性取向区域的 轴的与T方向最近的 轴之间相互形成的角度低于20°的所述各向同性取向区域被看作为一个等效裂纹扩展阻止区域时，该等效裂纹扩展阻止区域的平均当量圆直径为d＝(7.11×[Ni]+11)×(1.2-t/300)(μm)以下。
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公开(公告)号：CN101578380A
公开(公告)日：2009-11-11
申请号：CN200880001547.6
申请日：2008-12-04
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/04 , C21D8/0226 , C21D8/0263 , C21D9/50 , C21D2211/004 , C22C1/002 , C22C38/001 , C22C38/06 , C22C38/12 , C22C38/14
Abstract: 本发明的厚壁高强度钢板的制造方法如下：连续铸造板坯含有以质量％计为C：0.05～0.12％、Si：0.3％以下、Mn：1～2％、P：0.015％以下、S：0.005％以下、B：0.0003～0.003％、V：0.01～0.15％、Al：0.001～0.1％、Ti：0.005～0.02％、N：0.002～0.01％及O：0.004％以下，作为剩余部分，含有铁及不可避免的杂质；将上述连续铸造板坯冷却到等于或低于Ar3－200℃后，再加热到950～1100℃，然后，在900℃以上对连续铸造板坯进行累积压下量为30％以上的粗轧，然后，在将精轧开始温度及精轧结束温度均设为下式{－0.5×(板坯加热温度(℃))+1325}(℃)表示的温度以下的条件下进行700℃以上且累积压下量为50％以上的精轧，制成轧制原板，然后，利用加速冷却，将轧制原板冷却到500℃以下，制成钢板，所述连续铸造板坯中，固溶在相变前的奥氏体坯料中的B量{有效B量：Bef(％)}的计算值为0％以下，碳当量Ceq满足0.32～0.42％的范围。
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