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公开(公告)号：CN102482751A
公开(公告)日：2012-05-30
申请号：CN201080039247.4
申请日：2010-10-01
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/06 , C21D8/0226 , C21D8/0263 , C21D9/50 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/009
Abstract: 本发明的船体用厚钢板具有如下化学成分：以质量％计，含有C：超过0.03且为0.10％以下、P：≤0.05％、S：≤0.05％、Al：0.002～0.1％，剩余部分包含铁以及不可避免的杂质，且具有如下显微组织：包含铁素体，且包含珠光体、贝氏体中的1种以上，所述显微组织中的未加工的铁素体的面积率为85％以上，所述未加工的铁素体的平均结晶粒径为5～40μm，所述铁素体的晶粒内的渗碳体粒子以个数密度计为50000个/mm2以下，屈服强度为235MPa以上，抗拉强度为460MPa以下，均匀伸长率为15％以上，0℃下的夏比平均吸收能量为100J以上。
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公开(公告)号：CN100523230C
公开(公告)日：2009-08-05
申请号：CN200380102192.7
申请日：2003-10-29
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D7/06 , B23K20/10 , B23K33/004 , B23K2103/04 , C21D7/04 , C21D9/50 , C21D10/00 , Y10T29/4578 , Y10T29/4583
Abstract: 本发明提供提高钢材的多层焊接接头、角焊接头、1道次或者数道次的大热量输入焊接接头中的热影响区的韧性的方法，该提高钢材的焊接接头中的热影响区的韧性的方法，特征在于，在由钢材的多层焊接接头的最终道次形成的热影响区的表面，通过进行利用超声波振动端子的打击处理或者利用超声波振动钢球的喷丸硬化处理，在与由上述最终道次形成的热影响区中的焊接金属和母材的熔合线(EL)邻接的金属组织中，使从上述钢材表面至大于或等于2mm深度的各结晶的长径平均是从该钢材表面至板厚t的1/4的深度中的焊接前的母材的等效晶粒直径。
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公开(公告)号：CN1946863A
公开(公告)日：2007-04-11
申请号：CN200580012112.8
申请日：2005-04-07
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 提供一种建筑、造船、桥梁、施工机械、海洋构造物等的焊接构造物所使用的疲劳裂纹传播特性优良的钢板及其制造方法。该疲劳裂纹传播特性优良的钢板，其特征在于，以质量百分比计含有C：0.03～0.2％、Si：0.01～1.6％、Mn：0.5～2％、P：0.02％以下、S：0.02％以下、Al：0.001～0.1％、N：0.001～0.008％，其余由Fe以及不可避免的杂质构成，母材的微观组织是以维氏硬度在150以上的铁素体为母相，以维氏硬度在400～900、面积率在5～30％、纵横尺寸比(长轴/短轴)在3以上的扁平的马氏体为第二相的层状组织，并且铁素体和马氏体的板厚方向的平均层间隔在3～50μm之间，在应力比0.1的应力强度因子范围ΔK为20MPa时的疲劳裂纹传播速度da/dN在10－8m/cycle以下。
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公开(公告)号：CN101688272B
公开(公告)日：2012-07-04
申请号：CN200880001776.8
申请日：2008-12-25
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 本发明为了提高通过线状加热进行的弯曲加工作业的效率，提供在提高加热速度、缩短加热时间的条件下弯曲变形量大的厚钢板及其制造方法。本发明所涉及的厚钢板是化学成分以质量％计，含有C：0.01～0.08％、P：≤0.05％、S：≤0.05％、Al：0.002～0.1％、N：0.001～0.008％，其余部分由铁以及不可避免的杂质构成的钢板，显微组织中，无加工的铁素体相的面积率为90％以上，该铁素体相的平均结晶粒径为15～45μm，并且在铁素体晶粒内存在个数密度为100000个/mm2以上的圆相当径为0.5μm以下的渗碳体粒子，而且，在室温下的屈服强度为235MPa以上，在400℃下的屈服强度为180MPa以下，在0℃下的夏比平均吸收能为100J以上。
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公开(公告)号：CN102472699A
公开(公告)日：2012-05-23
申请号：CN201080033740.5
申请日：2010-09-03
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/02 , C21D1/55 , C21D8/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , G01N3/303 , G01N2203/0066 , G01N2203/0218 , G01N2203/0246
Abstract: 本发明提供一种高强度厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的判定方法，是用于判别高强度厚钢板的脆性裂纹传播停止性能的方法，其特征在于：包含采用标准钢进行大型试验及复合小型试验的工序、算出采用所述标准钢的所述大型试验的结果与所述复合小型试验的结果的相关模型的工序、采用试样钢进行所述复合小型试验的工序、将采用所述试样钢的所述复合小型试验的结果代入所述相关模型从而推算所述试样钢的脆性裂纹传播停止性能的工序；所述复合小型试验包括(a)采取包含钢板表层部的表层小型试验片的工序、(b)从不包含钢板表层部的一个部位或两个以上部位的内部区域分别采取内部小型试验片的工序、(c)采用所述表层小型试验片进行落锤冲击试验的工序、(d)采用所述内部小型试验片进行用于测定脆性断裂率或吸收能的小型试验的工序；所述复合小型试验用分别不同的方法对所述表层小型试验片和所述内部小型试验片进行小型试验。
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公开(公告)号：CN101341269B
公开(公告)日：2011-09-21
申请号：CN200780000790.1
申请日：2007-04-13
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D8/02 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , Y10T428/12021 , Y10T428/12458
Abstract: 本发明提供强度高、无HAZ韧性劣化、且无各向异性的止裂性优良的高强度厚钢板，该钢板的化学成分的构成为：以质量％计含有C：0.03～0.15％、Si：0.1～0.5％、Mn：0.5～2.0％、P：≤0.02％、S：≤0.01％、Al：0.001～0.1％、Ti：0.005～0.02％、Ni：0.15～2％、N：0.001～0.008％，并且余量为铁以及不可避免的杂质；显微组织为以贝氏体作为母相的铁素体或/和珠光体组织；晶体取向差为15°以上的晶粒的平均当量圆直径在从表面和背面到板厚的10％的区域内为15μm以下，在除此以外的包含板厚中心部的区域内为40μm以下。
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公开(公告)号：CN1708593A
公开(公告)日：2005-12-14
申请号：CN200380102192.7
申请日：2003-10-29
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D7/06 , B23K20/10 , B23K33/004 , B23K2103/04 , C21D7/04 , C21D9/50 , C21D10/00 , Y10T29/4578 , Y10T29/4583
Abstract: 本发明提供提高钢材的多层焊接接头、角焊接头、1道次或者数道次的大热量输入焊接接头中的热影响区的韧性的方法，该提高钢材的焊接接头中的热影响区的韧性的方法，特征在于，在由钢材的多层焊接接头的最终道次形成的热影响区的表面，通过进行利用超声波振动端子的打击处理或者利用超声波振动钢球的喷丸硬化处理，在与由上述最终道次形成的热影响区中的焊接金属和母材的熔合线(EL)邻接的金属组织中，使从上述钢材表面至大于或等于2mm深度的各结晶的长径平均是从该钢材表面至板厚t的1/4的深度中的焊接前的母材的等效晶粒直径。
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公开(公告)号：CN102666884A
公开(公告)日：2012-09-12
申请号：CN201180004575.5
申请日：2011-01-27
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C21D8/0226 , C21D8/0263 , C21D9/14 , C21D9/42 , C21D9/46 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/009 , C22C38/001 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/12 , C22C38/14
Abstract: 本发明涉及厚钢板的制造方法，其特征在于，将具有规定的成分组成的钢坯加热到1000～1200℃，接着，在板厚中心温度950～1200℃下实施累积压下率为50～95％、道次数为4～16道次的前段轧制，然后，在板厚中心温度850～950℃下实施道次数为2～8道次、各道次中的压下率为10～25％、道次间时间为3～25秒的后段轧制，接着，从板厚中心温度750℃以上开始，以1～50℃/秒的冷却速度实施加速冷却直至650℃以下的温度为止，从而形成板厚为10～40mm、屈服应力为315～550MPa、显微组织为铁素体及贝氏体的混合组织、或者铁素体、珠光体及贝氏体的混合组织、且板厚中心部的平均晶体粒径为5～20μm的厚钢板。
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公开(公告)号：CN102481969A
公开(公告)日：2012-05-30
申请号：CN201080037067.2
申请日：2010-08-20
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: B63B43/18 , B63B3/46 , B63B2231/04 , C21D9/00 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06
Abstract: 该船首构造的球鼻船首的外壳部件由如下钢板形成，该钢板为，通过在加热侧的最高表面温度为600℃以上进行线状加热加工而赋予曲率，在上述线状加热加工前，在室温时的屈服强度是120MPa～220MPa，在600℃时的屈服强度是在室温时的屈服强度的0.6倍以下。
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公开(公告)号：CN101578380B
公开(公告)日：2011-01-12
申请号：CN200880001547.6
申请日：2008-12-04
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: C22C38/04 , C21D8/0226 , C21D8/0263 , C21D9/50 , C21D2211/004 , C22C1/002 , C22C38/001 , C22C38/06 , C22C38/12 , C22C38/14
Abstract: 本发明的厚壁高强度钢板的制造方法如下：连续铸造板坯含有以质量％计为C：0.05～0.12％、Si：0.3％以下、Mn：1～2％、P：0.015％以下、S：0.005％以下、B：0.0003～0.003％、V：0.01～0.15％、Al：0.001～0.1％、Ti：0.005～0.02％、N：0.002～0.01％及O：0.004％以下，作为剩余部分，含有铁及不可避免的杂质；将上述连续铸造板坯冷却到等于或低于Ar3-200℃后，再加热到950～1100℃，然后，在900℃以上对连续铸造板坯进行累积压下量为30％以上的粗轧，然后，在将精轧开始温度及精轧结束温度均设为下式{-0.5×(板坯加热温度(℃))+1325}(℃)表示的温度以下的条件下进行700℃以上且累积压下量为50％以上的精轧，制成轧制原板，然后，利用加速冷却，将轧制原板冷却到500℃以下，制成钢板，所述连续铸造板坯中，固溶在相变前的奥氏体坯料中的B量{有效B量：Bef(％)}的计算值为0％以下，碳当量Ceq满足0.32～0.42％的范围。
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