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公开(公告)号：CN103909097A
公开(公告)日：2014-07-09
申请号：CN201310005466.6
申请日：2013-01-08
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B37/58
Abstract: 本发明揭示了一种消除轧机窜辊后轧制力波动的方法，包括以下步骤：接收带钢的窜辊量，窜辊L1直接按照窜辊L2设定窜辊到设定位置，窜辊L1先向工作侧多窜第一距离，等定位完成后再向传动侧回窜第一距离，最终回到设定位置。采用了本发明的技术方案，可以克服设备状态发生变化时，窜辊方向对辊系垂直方向尺寸的影响，消除了不同窜辊方向上实绩轧制力或轧制力偏差的跳跃或波动，确保轧制力模型自学习的稳定和穿带的平稳，使辊系设备的相对位置基本固定，实际轧制力与轧制力模型的预报偏差很小，确保了轧制过程的稳定。
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公开(公告)号：CN102641902B
公开(公告)日：2014-03-19
申请号：CN201110040091.8
申请日：2011-02-18
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B37/58
Abstract: 本发明公开了一种精轧相变带钢的轧制压力设定方法，其通过考虑轧件奥氏体变形与铁素体变形的体积分数，建立温度对变形强度的影响项公式，显著提高相变带钢在两相区及铁素体区的轧制压力设定精度，达到提高带钢厚度控制精度及生产稳定性的目的。该技术方案由于在双相区采用了余弦形式的相变体积分数计算模型和加权形式的变形强度影响项计算公式，使得其能较好地模拟轧件在双相区的变形特性，其与实际轧制结果的吻合度很高。
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公开(公告)号：CN103252350A
公开(公告)日：2013-08-21
申请号：CN201210035671.2
申请日：2012-02-17
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B31/16
Abstract: 本发明公开了一种精轧机换辊后的调平方法，该方法包括以下步骤：a，记录上一个生产计划周期内辊缝零调后工作辊两侧的轧制力偏差值F’、油柱偏差值h0’以及在该上一个生产计划周期内稳定轧制时的油柱偏差值h2’；b，对工作辊施加轧制力，当两侧的轧制力之和达到预定的第一压下吨位时，停止油缸压下操作；c，将步骤b完成后的工作辊两侧的轧制力偏差值调整到静偏差阈值范围内；d，再次同时压下工作辊两侧的油缸，当两侧的轧制力之和达到预定的第二压下吨位时，停止油缸压下操作；e，根据等效调整公式，计算等效调整值H，并根据该等效调整值，对油柱偏差进行调整。本发明可使轧制过程中的跑偏、废钢等事故得到有效控制。
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公开(公告)号：CN112139260B
公开(公告)日：2022-11-18
申请号：CN201910560734.8
申请日：2019-06-26
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B37/74
Abstract: 一种热轧可逆道次轧制温降控制方法，属自控领域。包括第一块带钢位置检测；第一块带钢尾部位置控制；第一块带钢尾部剩余时间控制；带钢间隙位置控制；第二块带钢当前进钢点判断；对后续带钢的运行位置和进钢点进行连续的计算、监测和控制。其采用前、后带钢间隙控制及动态减速控制技术，合理控制后一块带钢在辊道上运行速度，改善热轧带钢在粗轧区域的最佳跟踪控制效果，提高带钢轧制产量，减少因中间坯在运行路径上停留、等待所造成的温度损失，避免或减少因带钢与辊道静止接触的部位温度过低引起最终成品带钢长度方向温度波动、厚度尖峰等质量问题。可广泛用于热轧可逆道次轧制的生产过程控制领域。
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公开(公告)号：CN110314945B
公开(公告)日：2020-12-22
申请号：CN201810298000.2
申请日：2018-03-30
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B45/02
Abstract: 一种热轧带钢轧后冷却的侧喷方法，包括如下步骤：a)在每个轧后冷却段后设置一侧喷装置，侧喷装置沿输出辊道两侧交错布置，侧喷装置包括至少两个喷射构件，每个喷射构件包括喷管及其上喷嘴，喷管沿带钢行走方向并列竖直设置；相邻喷嘴所覆盖范围有部分重叠，各喷嘴形成总的喷水覆盖范围覆盖整个输出辊道宽度；对应侧喷装置的输出辊道另一侧设置喷水收集装置，使侧喷水落入收集装置内；b)侧喷装置的控制模式为成对开启，即输出辊道两侧须各有1个侧喷装置同时开启。本发明侧喷方法可对不同宽度规格带钢表面残留水进行有效吹扫，提高冷却均匀性，并尽可能减少飞溅，避免对环境及电气设备的不良影响。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN109136491B
公开(公告)日：2020-07-28
申请号：CN201710506921.9
申请日：2017-06-28
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
Abstract: 本发明涉及一种含铌钢加热工艺动态控制方法，该控制方法根据钢坯的实际化学成分，确定钢坯中微合金铌的固溶均热温度，并且采用钢坯温度计算模型和微合金碳化物固溶度模型，进行交替耦合计算，动态跟踪钢坯温度分布以及相应位置处微合金铌的固溶分布情况，实现加热过程的可视化，从而指导加热过程，确保加热质量，充分发挥微合金铌的强化效果，同时可以尽量减少能源的浪费，实现微合金钢坯加热过程的精准控制。解决现有的微合金钢加热过程无法精准控制，严重浪费能源的问题。
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公开(公告)号：CN110314945A
公开(公告)日：2019-10-11
申请号：CN201810298000.2
申请日：2018-03-30
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B45/02
Abstract: 一种热轧带钢轧后冷却的侧喷方法，包括如下步骤：a)在每个轧后冷却段后设置一侧喷装置，侧喷装置沿输出辊道两侧交错布置，侧喷装置包括至少两个喷射构件，每个喷射构件包括喷管及其上喷嘴，喷管沿带钢行走方向并列竖直设置；相邻喷嘴所覆盖范围有部分重叠，各喷嘴形成总的喷水覆盖范围覆盖整个输出辊道宽度；对应侧喷装置的输出辊道另一侧设置喷水收集装置，使侧喷水落入收集装置内；b)侧喷装置的控制模式为成对开启，即输出辊道两侧须各有1个侧喷装置同时开启。本发明侧喷方法可对不同宽度规格带钢表面残留水进行有效吹扫，提高冷却均匀性，并尽可能减少飞溅，避免对环境及电气设备的不良影响。
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公开(公告)号：CN108655182B
公开(公告)日：2019-09-20
申请号：CN201710195644.4
申请日：2017-03-29
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
IPC: B21B37/26
Abstract: 本发明为一种全长厚度连续变化的热轧带钢生产方法，全长厚度连续变化的热轧带钢由头部，变厚段及尾部组成，头、尾部各为厚度相同的等厚段，并尾部厚度大于头部厚度，变厚段在头、尾部之间，其厚度为从头部厚度连续递增到尾部厚度；其生产方法包含：设定头部厚度设定值，计算出精轧机组各精轧机架的初始辊缝和初始速度并下发一级计算机执行；各机架完成咬钢，确保头部厚度为头部厚度设定值；对头部长度进行控制；利用监控AGC按照头部厚度设定值进行等厚反馈控制；对变厚段长度及变厚进行控制；对尾部进行长度及厚度控制。本发明利用实时改变监控AGC的反馈控制目标的方式，生产出了特殊需求的全长方向厚度连续变化的变厚带钢。
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公开(公告)号：CN109570242A
公开(公告)日：2019-04-05
申请号：CN201710911758.4
申请日：2017-09-29
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
Abstract: 一种热轧冷却辊道控制系统及方法，通过对层冷辊道速度的控制，使得带钢头部在进入卷取机前拥有持续的牵引力，包括：A：依据线性回归思想，建立以电机特性、阀门开度、带钢厚度、带钢宽度影响为考量因素的设定速度差，并根据设定速度差设定修正用辊道速度；B：实时检测辊道速度，并根据当前辊道速度值得出实际速度差；C：将设定速度差与实际速度差进行比较，并依据差值与设定偏差值的比较，作出使辊道按照既定速度运行；还是对辊道速度进行修正的动作指令。本发明的一种热轧冷却辊道控制系统及方法，通过建立对多组辊道速度差的实时修正，保证带钢在整个层冷运行期间的持续牵引力。
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公开(公告)号：CN103785692A
公开(公告)日：2014-05-14
申请号：CN201210426936.1
申请日：2012-10-31
Applicant: 宝山钢铁股份有限公司
CPC classification number: B21B37/165 , B21B1/26 , B21B37/16 , B21B37/58 , B21B2205/02 , B21B2271/02
Abstract: 本发明涉及热轧带钢生产方法领域，尤其涉及一种长度方向多个目标厚度的热轧带钢生产方法。一种热连轧机组生产长度方向不同目标厚度带钢的方法，带钢第一等厚段采用常规厚度控制策略，其它等厚段和各个等厚段之间的过渡段采用变厚控制策略，根据带钢第一等厚段的长度、厚度目标值的变化量、轧制稳定性和机架间距确定参与变厚控制的机架，计算各个机架在带钢各个等厚段的辊缝值，辊缝变化的时间，辊缝变化速率，完成长度方向不同目标厚度带钢的生产控制。本发明根据第一等厚段长度与不同目标厚度变化量等确定参与控制的机架，然后分摊负荷变化量，有效避免了因秒流量不平衡对轧制稳定性的影响，生产出的长度方向厚度分段变化的带钢达到了用户要求。
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