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公开(公告)号：CN102470489A
公开(公告)日：2012-05-23
申请号：CN201080032576.6
申请日：2010-11-04
Applicant: 新日本制铁株式会社
Inventor： 岛贯广志
Abstract: 一种多重敲击处理方法，其特征在于，在第i次中使用的振动端子的尖端部曲率半径Ri和在第(i+1)次中使用的振动端子的尖端部曲率半径Ri+1满足Ri＜Ri+1≤2Ri，第1次的敲击处理使用尖端部曲率半径R1为1～3mm的振动端子，进行到除去所述焊趾线和焊瘤缺陷，第2次及其以后的敲击处理进行到将折痕用所述尖端部曲率半径Ri+1的振动端子除去，最后一次的敲击处理使用所述尖端部曲率半径Ri+1为4.0mm以上的振动端子进行。
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公开(公告)号：CN102481652A
公开(公告)日：2012-05-30
申请号：CN201080037246.6
申请日：2010-08-24
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 本发明提供一种具备基板、从该基板的表面突出的角撑板和角焊部的面外角撑焊接接头的制作方法。该制作方法为，在板宽(w)的方向对所述角撑板的长度方向的端部的板宽方向的一端进行切口加工而形成切口部，在所述基板的表面配置所述角撑板，以所述角撑板侧的预定焊脚长(d2)为切口高度(a)以上的方式进行角焊，所述角撑板侧的焊脚长(d2′)为所述角撑板的板厚(t2)的1/3以上，且形成该焊脚长(d2′)、所述基板侧的焊脚长(d1′)、熔深长度(x′)和熔深角度(θ′)满足x′+d1′＞d2′/sinθ′的所述角焊部，对所述角焊部中至少绕焊部的所述基板侧的焊接止端部实施改善疲劳特性的冲击处理。
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公开(公告)号：CN101678511B
公开(公告)日：2011-12-07
申请号：CN200980000219.9
申请日：2009-02-18
Applicant: 新日本制铁株式会社
CPC classification number: B23K9/025 , B23K9/23 , B23K31/12 , B23K2103/04 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/44
Abstract: 本发明提供一种更高效地发挥超声波冲击处理的效果并进一步提高了耐疲劳特性的焊接接头及其制造方法，本发明的焊接接头是焊缝金属区的平均硬度以及焊接热影响区的平均硬度比钢材的平均硬度高15～50％的焊接接头，并且，在该焊接接头的焊趾部形成有超声波冲击痕，所述超声波冲击痕在与焊接线垂直的截面上的曲率半径r为1.0～10.0mm、且从钢材表面起的厚度方向的深度d为1.0mm以下。
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公开(公告)号：CN117255729A
公开(公告)日：2023-12-19
申请号：CN202280030816.1
申请日：2022-03-30
Applicant: 日本制铁株式会社
IPC: B23K31/00
Abstract: 一种焊接构造体(10)，具有在接合构件(11)的端面(11c)抵接于被接合构件(12)的被接合面(12a)的状态下将接合构件(11)两侧部分熔透焊接于被接合构件(12)而成的T形接头部，接合构件(11)具有第1表面(11a)和第2表面(11b)，接合构件(11)的板厚t(mm)为50.0mm以上，接合构件(11)的第1表面(11a)和第2表面(12b)的1mm深度位置的无塑性转变温度为‑80℃以下，第1焊接金属(13a)的接头的部分熔透深度d1(mm)和第2焊接金属(13b)的接头的部分熔透深度d2(mm)为16mm以上，接合构件(11)的距第1表面(11a)的距离为d1(mm)的深度位置和距第2表面(11b)的距离为d2(mm)的深度位置的无塑性转变温度为‑60℃以下。
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公开(公告)号：CN114945441B
公开(公告)日：2023-09-01
申请号：CN202180008695.6
申请日：2021-03-26
Applicant: 日本制铁株式会社
Abstract: 敲击处理装置(10)包括：支承部(12)，其能够相对于构造物(1)在焊道(1c)的焊接方向上相对移动；敲击装置(14、16)，其设于焊道(1c)的宽度方向上的两侧；浮动连结部，其以敲击装置(14、16)能够相对于支承部(12)在上述宽度方向上移动的方式将敲击装置(14、16)连结于支承部(12)；以及施力部(20)，其支承于支承部(12)，对敲击装置(14)施加在上述宽度方向上朝向另一侧的力，并且对敲击装置(16)施加在上述宽度方向上朝向一侧的力。由此，能够对各种形状的焊接部高效地进行敲击处理。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN114945441A
公开(公告)日：2022-08-26
申请号：CN202180008695.6
申请日：2021-03-26
Applicant: 日本制铁株式会社
Abstract: 敲击处理装置(10)包括：支承部(12)，其能够相对于构造物(1)在焊道(1c)的焊接方向上相对移动；敲击装置(14、16)，其设于焊道(1c)的宽度方向上的两侧；浮动连结部，其以敲击装置(14、16)能够相对于支承部(12)在上述宽度方向上移动的方式将敲击装置(14、16)连结于支承部(12)；以及施力部(20)，其支承于支承部(12)，对敲击装置(14)施加在上述宽度方向上朝向另一侧的力，并且对敲击装置(16)施加在上述宽度方向上朝向一侧的力。由此，能够对各种形状的焊接部高效地进行敲击处理。
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公开(公告)号：CN1871094A
公开(公告)日：2006-11-29
申请号：CN200480030878.4
申请日：2004-10-22
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 本发明涉及一种抗脆性断裂发生特性优良的大线能量对接焊接接头，是焊接结构体的对接焊接接头，其特征在于，(a1)焊接金属的硬度是母材硬度的110％或其以下，或者(a2)焊接金属的硬度是母材硬度的70％或其以上、110％或其以下，根据必要，(b)焊接金属的宽度是母材板厚的70％或其以下，(c)软化至未受热影响的母材部分的硬度的95％或其以下的硬度的焊接影响区区域的宽度是5mm或其以上，和/或(d)与焊接熔合线连接的焊接影响区(HAZ)的原奥氏体晶粒直径在200μm或其以下。
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公开(公告)号：CN113226614B
公开(公告)日：2023-04-28
申请号：CN201880100475.4
申请日：2018-12-26
Applicant: 日本制铁株式会社
Abstract: 一种焊接结构体(10)，其具有在接合构件(11)的端面(11c)抵接于被接合构件(12)的被接合面(12a)的状态下将接合构件(11)两侧部分熔透焊接于被接合构件(12)而成的T形接头部，接合构件(11)具有第1表面(11a)和第2表面(11b)，接合构件(11)的板厚t(mm)满足[t≥50.0]，接合构件(11)的如下位置处的金相组织以面积％计含有贝氏体：70～95％和铁素体：5～30％，且平均晶粒直径为12.0μm以下，所述位置为：接合构件(11)的距第1表面(11a)的距离为2mm的深度的位置、距第2表面(11b)的距离为2mm的深度的位置、当第1焊接部(13a)的第1热影响部(15a)的最顶点与第1表面(11a)之间的距离h1(mm)大于2mm时距第1表面(11a)的距离为h1的深度的位置、以及当第2焊接部(13b)的第2热影响部(15b)的最顶点与第2表面(11b)之间的距离h2(mm)大于2mm时距第2表面(11b)的距离为h2的深度的位置。
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公开(公告)号：CN113226614A
公开(公告)日：2021-08-06
申请号：CN201880100475.4
申请日：2018-12-26
Applicant: 日本制铁株式会社
Abstract: 一种焊接结构体(10)，其具有在接合构件(11)的端面(11c)抵接于被接合构件(12)的被接合面(12a)的状态下将接合构件(11)两侧部分熔透焊接于被接合构件(12)而成的T形接头部，接合构件(11)具有第1表面(11a)和第2表面(11b)，接合构件(11)的板厚t(mm)满足[t≥50.0]，接合构件(11)的如下位置处的金相组织以面积％计含有贝氏体：70～95％和铁素体：5～30％，且平均晶粒直径为12.0μm以下，所述位置为：接合构件(11)的距第1表面(11a)的距离为2mm的深度的位置、距第2表面(11b)的距离为2mm的深度的位置、当第1焊接部(13a)的第1热影响部(15a)的最顶点与第1表面(11a)之间的距离h1(mm)大于2mm时距第1表面(11a)的距离为h1的深度的位置、以及当第2焊接部(13b)的第2热影响部(15b)的最顶点与第2表面(11b)之间的距离h2(mm)大于2mm时距第2表面(11b)的距离为h2的深度的位置。
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公开(公告)号：CN102112268A
公开(公告)日：2011-06-29
申请号：CN200980130008.7
申请日：2009-07-21
Applicant: 新日本制铁株式会社
Abstract: 本发明提供一种改善焊接接头疲劳特性的冲击处理方法，其在焊缝的焊趾附近的母材金属材料表面，一边按压冲击销一边使之沿焊接线方向相对移动操作，从而实施锤击处理或超声波冲击处理，所述冲击处理方法的特征在于：作为所述冲击销，使用顶端曲率半径在金属材料厚度的1/2以下且为2～10mm的冲击销；从所述焊缝的焊趾至冲击处理位置中心的距离为所述冲击销的顶端曲率半径的2.5倍以内；且在直至所述冲击销于冲击处理中不与焊接金属接触这一范围的母材金属材料表面，实施所述锤击或超声波冲击处理，从而利用所述冲击销产生残余塑性变形，使得冲击痕的槽深度为0.1～2mm、并在该冲击销的顶端曲率半径以下、且为所述金属材料的厚度的1/10以下，冲击痕的宽度为1.5～15mm、且在所述槽深度的5倍以上。
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