公开(公告)号：CN116702292A

公开(公告)日：2023-09-05

申请号：CN202310783982.5

申请日：2023-06-29

Applicant: 重庆大学

Inventor： 李珂 ,  彭皓禹 ,  回忆 ,  秦跃 ,  陈增顺

IPC: G06F30/13 ,  G06F30/27 ,  G06F30/28 ,  G06N3/092 ,  G06F111/04 ,  G06F111/10 ,  G06F113/08 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明公开了一种基于深度强化学习的扁平钢箱梁风嘴气动优化方法，首先以箱梁主梁断面的气动性能为目标、以风嘴外形设计变量的限制范围为约束构建箱梁风嘴气动优化模型，然后，构建包括策略模型和价值函数模型的智能体，策略模型以当前的环境与奖励函数选择执行的动作以产生新的风嘴外形设计变量，同时价值函数模型对当前策略进行价值评估，通过价值评估的损失函数训练智能体，最终得到最优策略，以最优策略得到的风嘴外形设计变量即为满足目标函数和约束条件的最优设计变量；即本发明基于深度强化学习的扁平钢箱梁风嘴气动优化方法，通过搭建深度强化学习模型，实现对扁平钢箱梁风嘴的气动优化设计。

公开(公告)号：CN112487577A

公开(公告)日：2021-03-12

申请号：CN202011356942.5

申请日：2020-11-27

Applicant: 重庆大学

Inventor： 回忆 ,  李珂 ,  刘敏

IPC: G06F30/17 ,  G06F30/20 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明公开了的一种结构稳态非线性动力学响应快速计算方法及系统和存储介质，首先将目标结构沿线性构件与非线性构件的交界面分解为线性子结构和非线性子结构；对线性子结构和非线性子结构的边界处施加相互作用的界面力；根据界面力计算非线性子结构的响应；计算整体结构响应的解。该方法通过将目标结构分解为线性和非线性子结构并利用增量谐波平衡法形成一套计算方法，由于仅有非线性子结构需要开展非线性分析，因此计算效率较现有方法有大幅提升，该方法所得结构的稳态响应准确性高和计算效率高。

公开(公告)号：CN112461490A

公开(公告)日：2021-03-09

申请号：CN202011286710.7

申请日：2020-11-17

Applicant: 重庆大学

Inventor： 李珂 ,  回忆 ,  李少鹏 ,  蒋宏声 ,  闫渤文

IPC: G01M9/02 ,  G01M9/04 ,  G01M9/08

Abstract: 本发明涉及风洞试验技术领域，具体的为一种大攻角桥梁断面模型风洞自由振动试验装置，包括刚性支架，刚性支架两端设有旋转弹簧悬架系统，旋转弹簧悬架系统包括用于调节桥梁断面模型风攻角的转动机构以及用于安装桥梁断面模型的悬挂机构，刚性支架上还设有驱动转动装置转动角度发生变化从而带动桥梁断面模型转动的驱动装置，通过本试验装置中的旋转弹簧悬架系统可有效保证桥梁断面模型的自由振动，提高了振动稳定性，驱动装置还能带动旋转弹簧悬架系统中的环形转盘转动，实现对桥梁断面模型风攻角的调节，能够实现快速、精确地调节风攻角，规避了传统的人工调节风攻角所带来的误差，使得试验结果更加精确。

公开(公告)号：CN118013722B

公开(公告)日：2025-02-07

申请号：CN202410150703.6

申请日：2024-02-01

Applicant: 重庆大学

Inventor： 李少鹏 ,  蒋宏声 ,  杨庆山 ,  李智扬 ,  回忆 ,  姜言

IPC: G06F30/20 ,  G01M9/06 ,  G01M5/00 ,  G06F30/13 ,  G06F119/14 ,  G06F113/08

Abstract: 本发明公开了基于测力法的复杂线状细长结构抖振力相干函数识别方法，包括如下步骤：步骤一：构建片条斗振升力功率谱数理模型和片条抖振升力相干函数数理模型；步骤二：根据格栅紊流场中各向同性紊流谱模型，得到紊流功率谱和紊流跨向相干函数；步骤三：通过测力天平，利用节段模型测力法得到线状细长结构特定节段长度下的节段抖振升力相干函数#imgabs0#和节段抖振升力谱#imgabs1#步骤四：建立作用在节段和片条上的升力相干函数间的转换关系，拟合整体升力相干函数实验数据，识别片条抖振升力相干函数模型中的拟合参数；步骤五：利用识别得到的拟合参数，结合节段抖振升力谱，计算节段上的联合接收函数，得到片条升力谱。

公开(公告)号：CN119377548A

公开(公告)日：2025-01-28

申请号：CN202411420945.9

申请日：2024-10-12

Applicant: 中国电建集团成都勘测设计研究院有限公司 ,  重庆大学

Inventor： 蒋媛 ,  朱皓 ,  邓秋意 ,  李明 ,  回忆 ,  吉翔 ,  陈强 ,  孙宇彤

IPC: G06F17/18 ,  G06F17/17

Abstract: 本发明涉及一种带风速修正的大尺寸金属开敞围护结构抖振响应计算方法，包括步骤：S1、通过周边气象站数据推算基本风速；S2、得到建筑处“虚拟标准气象站”的基本风速；S3、计算金属开敞围护结构的抗风设计基准风速；S4、选取金属开敞围护结构，采用风轴系计算得到静风内力的三分力；S5、将三分力系数取泰勒展开，推算得抖振力模型；S6、推算得出金属雨棚响应的位移均方根；S7、计算出技术围护结构中不同点位的抖振位移。本方法考虑了复杂山地的特殊风速情况，对设计风速进行了修正，使结果更加准确。解决金属开敞围护结构未有专门的计算方法来准确预测和评估抖振响应，易造成斗振破坏的问题。

公开(公告)号：CN118378401A

公开(公告)日：2024-07-23

申请号：CN202410075824.9

申请日：2024-01-18

Applicant: 重庆大学

Inventor： 回忆 ,  蒋博闻 ,  彭梦瑶 ,  杨庆山

IPC: G06F30/20 ,  G06F113/06 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明公开了一种考虑结构几何非线性的风力发电机系统连续体动力学建模方法，包括如下步骤：步骤一：划分风机结构，将叶片和塔筒作为柔性部件，轮毂和机舱作为刚性部件；步骤二：创建与风机结构各部件运动相关的坐标系及其变换关系，将变换矩阵进行Taylor级数展开，在满足计算精度的前提下保留前n阶数；步骤三：根据柔性部件的变形量和刚性部件的运动量，得到风机结构任意一点在变形前后的位置矢量；步骤四：根据连续体建模思想，得到风机结构任意一点的动能与势能的变分δT和δΠ关于位移v、w的表达式；基于哈密顿原理，得到风机结构各部件的动能及势能的变分非线性表达式，结合外力做功变分表达式，得到风机结构系统非线性动力学模型。

公开(公告)号：CN118225371A

公开(公告)日：2024-06-21

申请号：CN202410131349.2

申请日：2024-01-29

Applicant: 重庆大学

Inventor： 回忆 ,  刘珍 ,  汤源彦 ,  蒋媛 ,  杨庆山

IPC: G01M9/04

Abstract: 本发明公开了一种扭转刚度可调的全三轴气弹实验装置，包括支撑架和芯柱；芯柱的上部与支撑架之间设有支持试验模型全三轴振动的机构，该机构使芯柱的上端可相对于支撑架在相互垂直的X方向和/或Y方向摆动，以及使芯柱可绕其轴线转动；芯柱的下部与支撑架之间设有扭转刚度调节机构，扭转刚度调节机构包括固定套设在芯柱下部的弹簧安装座，弹簧安装座上设有第一圆形轨道，支撑架上与第一圆形轨道对应设有第二圆形轨道，第一圆形轨道和第二圆形轨道之间设有至少三个弹性单元；弹性单元包括弹簧，弹簧的两端分别连接有第一滑块和第二滑块，且弹性单元还包括用于调节第一滑块和第二滑块之间的距离以调节弹簧长度的长度调节机构。

公开(公告)号：CN118013722A

公开(公告)日：2024-05-10

申请号：CN202410150703.6

申请日：2024-02-01

Applicant: 重庆大学

Inventor： 李少鹏 ,  蒋宏声 ,  杨庆山 ,  李智扬 ,  回忆 ,  姜言

IPC: G06F30/20 ,  G01M9/06 ,  G01M5/00 ,  G06F30/13 ,  G06F119/14 ,  G06F113/08

Abstract: 本发明公开了基于测力法的复杂线状细长结构抖振力相干函数识别方法，包括如下步骤：步骤一：构建片条斗振升力功率谱数理模型和片条抖振升力相干函数数理模型；步骤二：根据格栅紊流场中各向同性紊流谱模型，得到紊流功率谱和紊流跨向相干函数；步骤三：通过测力天平，利用节段模型测力法得到线状细长结构特定节段长度下的节段抖振升力相干函数#imgabs0#和节段抖振升力谱#imgabs1#步骤四：建立作用在节段和片条上的升力相干函数间的转换关系，拟合整体升力相干函数实验数据，识别片条抖振升力相干函数模型中的拟合参数；步骤五：利用识别得到的拟合参数，结合节段抖振升力谱，计算节段上的联合接收函数，得到片条升力谱。

公开(公告)号：CN117892446A

公开(公告)日：2024-04-16

申请号：CN202311842203.0

申请日：2023-12-28

Applicant: 重庆大学

Inventor： 回忆 ,  汤源彦 ,  蒋媛 ,  刘珍

IPC: G06F30/17 ,  G06F30/28 ,  G06F113/08 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明公开了一种大宽高比截面结构涡激振动响应求解方法，包括如下步骤：步骤一：获取目标结构的模型参数；步骤二：基于目标结构的模型参数，考虑主旋涡和尾涡脱落对结构涡激振动性能的影响，构建振子模型运动控制方程；步骤三：引入状态变量，降阶振子模型运动控制方程；步骤四：采用数值方法求解降阶后的振子模型运动控制方程，得到目标结构的涡激振动响应。本发明的大宽高比截面结构涡激振动响应求解方法，针对具有大宽高比截面的结构，独特地考虑了主旋涡和尾涡脱落对结构涡激振动响应的双重影响，能够显著提高大宽高比截面结构涡激振动响应的计算精准度，相较于现有技术，表现出显著的优越性。

公开(公告)号：CN117892033A

公开(公告)日：2024-04-16

申请号：CN202311720597.2

申请日：2023-12-14

Applicant: 重庆大学

Inventor： 杨庆山 ,  郭坤鹏 ,  李浩弘 ,  回忆 ,  李珂 ,  刘敏 ,  单文姗

IPC: G06F17/10 ,  G01M9/00

Abstract: 本发明公开了一种基于广义范德波尔振子模型的非线性结构阻尼计算方法，首先开展静风条件下的节段模型自由振动风洞试验，采集节段模型扭转向的位移响应时程；再从位移响应时程中摘取每个振动周期的测试振幅，计算每个测试振幅对应的瞬时结构阻尼；最后以若干瞬时结构阻尼和对应的测试振幅拟合得到非线性结构阻尼比与时程的关系，得到非线性结构阻尼比的算式。采用本发明的显著效果是，可以快速准确地通过结构自由振动衰减响应时程计算非线性结构阻尼；从而为大型工程结构振动响应计算、设计工作提供可靠依据。