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公开(公告)号：CN117949216A
公开(公告)日：2024-04-30
申请号：CN202311578300.3
申请日：2023-11-23
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G01M15/14 , G06F18/213 , G06F18/20
Abstract: 本发明公开一种燃机动力涡轮转子及机匣系统振动特性预测方法及系统，涉及燃气轮机故障诊断领域，建立了燃机动力涡轮端故障轴承‑转子‑机匣振动分析模型，获得了机匣处振动响应，研究了轴承健康状态、轴承元件单一故障以及耦合故障条件下机匣处的振动速度和加速度时域响应特性，实现对轴承‑转子处的异常状态或故障状态做出判断，实现了故障状态的准确监测与判断。
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公开(公告)号：CN117629631A
公开(公告)日：2024-03-01
申请号：CN202311669366.3
申请日：2023-12-06
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G01M13/04
Abstract: 本发明提供一种基于等效夹杂法的非均质球轴承接触特性分析方法，涉及轴承检测技术领域。该基于等效夹杂法的非均质球轴承接触特性分析方法，包括以下步骤，S1、含杂质球轴承接触特性建模；S2、不同夹杂形状下的球轴承接触特性分析；S3、多杂质存在条件下球轴承接触特性分析。长椭球相比于扁椭球对接触特性的影响更大；立方体杂质体积越大，接触表面应力越大；杂质所处深度越深，即距离接触表面越远，杂质对轴承接触特性的影响越小；圆柱形杂质的高度相比于半径对接触特性的影响更大，杂质所产生的特征应力越大；当杂质总体积与基体体积相差越小，轴承接触表面最大应力越小。
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公开(公告)号：CN117571287B
公开(公告)日：2025-05-06
申请号：CN202311677427.0
申请日：2023-12-07
Applicant: 哈尔滨工程大学
Abstract: 本发明公开一种燃机动力涡轮端轴承‑转子系统的故障定位方法及系统，涉及故障定位技术领域，先建立考虑轴承故障条件下的燃机动力涡轮端的轴承‑转子系统的系统动力学模型，再对系统动力学模型进行求解，得到轴承‑转子系统的加速度响应矢量，根据加速度响应矢量进行故障定位，从而可在不对燃机动力涡轮端进行拆分的前提下，快速准确的对滚动轴承进行故障定位。
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公开(公告)号：CN117760730A
公开(公告)日：2024-03-26
申请号：CN202311653422.4
申请日：2023-12-05
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G01M13/045 , G06F18/21 , G06F18/2131
Abstract: 本发明公开一种滚动轴承故障诊断方法及系统，涉及轴承故障识别领域，该方法包括获取滚动轴承的目标轴承信号，采用ICEEMDAN方法对目标轴承信号进行分解，得到若干个IMF分量，对于每一IMF分量，计算IMF分量的谱峭度和均方根，根据所有IMF分量的谱峭度和均方根从所有IMF分量中筛选得到若干重构IMF分量，对所有重构IMF分量进行合成，得到重构信号，对重构信号进行预处理，得到预处理重构信号，对预处理重构信号进行Hilbert变换得到包络信号，采用FFT算法对包络信号进行变换，得到包络信号的包络谱，根据包络谱对滚动轴承进行故障诊断，得到滚动轴承的轴承故障类型。本发明提高了轴承故障特征提取准确性。
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公开(公告)号：CN118350151B
公开(公告)日：2025-04-08
申请号：CN202410510337.0
申请日：2024-04-25
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F30/17 , G06F30/28 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开一种燃气轮机滚动轴承动态应力计算方法、装置、介质及产品，涉及应力计算技术领域，方法包括：根据燃气轮机滚动轴承所处冲击载荷工况的工况曲线计算燃气轮机滚动轴承受到的冲击加速度，基于冲击加速度计算得到总载荷实际值，以初始的压力分布作为输入，在总载荷实际值的约束下利用油膜厚度方程、雷诺方程、非牛顿流体模型计算压力分布和剪切应力分布，进一步根据压力分布和剪切应力分布计算得到燃气轮机滚动轴承中滚动体与内圈的接触表面及次表面的应力分布，能够在冲击载荷工况下的应力计算过程中考虑轴承润滑情况，从而可准确计算冲击载荷工况下燃气轮机滚动轴承的动态应力。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN118350151A
公开(公告)日：2024-07-16
申请号：CN202410510337.0
申请日：2024-04-25
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F30/17 , G06F30/28 , G06F119/14
Abstract: 本发明公开一种燃气轮机滚动轴承动态应力计算方法、装置、介质及产品，涉及应力计算技术领域，方法包括：根据燃气轮机滚动轴承所处冲击载荷工况的工况曲线计算燃气轮机滚动轴承受到的冲击加速度，基于冲击加速度计算得到总载荷实际值，以初始的压力分布作为输入，在总载荷实际值的约束下利用油膜厚度方程、雷诺方程、非牛顿流体模型计算压力分布和剪切应力分布，进一步根据压力分布和剪切应力分布计算得到燃气轮机滚动轴承中滚动体与内圈的接触表面及次表面的应力分布，能够在冲击载荷工况下的应力计算过程中考虑轴承润滑情况，从而可准确计算冲击载荷工况下燃气轮机滚动轴承的动态应力。
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公开(公告)号：CN117629636B
公开(公告)日：2024-05-24
申请号：CN202311653396.5
申请日：2023-12-05
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G01M13/045 , G06F18/24 , G06F18/213 , G06F18/10 , G06F18/2135 , F02C9/00 , F02C7/06
Abstract: 本发明提供了一种燃机滚动轴承的健康评估、故障诊断方法及系统，涉及轴承性能评估技术领域，利用ICEEMDAN算法对原始振动信号进行分解重构，得到燃机滚动轴承的重构信号，并基于训练好的SVDD模型，得到重构信号每一采样点与健康信号的距离曲线，再对距离曲线进行平滑处理，得到平滑距离曲线，以更加直观表达出滚动轴承随时间变化，逐渐偏离健康信号、性能产生退化的程度；进一步可以据此量化出每一时刻的滚动轴承健康度，以判断滚动轴承的健康状况；当确定滚动轴承处于故障状态时，对提取得到的重构信号滤波后提取包络谱的特征频率，将其特征频率与理论特征频率相比，可以准确、快速的找出最贴合的理论特征频率及其对应故障种类。
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公开(公告)号：CN117763751A
公开(公告)日：2024-03-26
申请号：CN202311726910.3
申请日：2023-12-14
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F30/17 , G06F17/12 , G06F30/20 , G06F119/14 , G06F119/08
Abstract: 本发明提供一种考虑热效应及杂质影响的滚子轴承动态性能预测方法，涉及轴承检测技术领域。该考虑热效应及杂质影响的滚子轴承动态性能预测方法，包括以下步骤，首先建立如所示的坐标系，其中跟随于第i个滚子运动的坐标系为oixiyizi，跟随内圈运动的坐标系为oxyz，固定坐标系为OXYZ，其中，X轴的方向为轴承轴向，Y轴、Z轴沿轴承径向。高速滚子轴承的接触变形、接触应力和接触载荷均随温度的升高而增大，且滚子方位角越接近360°；杂质的存在会引起非弹性变形，使得滚子的接触变形和接触应力增大；越接近径向力作用部位，相比于无杂质的滚子轴承，含杂质的滚子轴承的疲劳寿命较短；且随着径向载荷的增大，杂质对滚子轴承疲劳寿命的影响逐渐增大。
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公开(公告)号：CN117629636A
公开(公告)日：2024-03-01
申请号：CN202311653396.5
申请日：2023-12-05
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G01M13/045 , G06F18/24 , G06F18/213 , G06F18/10 , G06F18/2135 , F02C9/00 , F02C7/06
Abstract: 本发明提供了一种燃机滚动轴承的健康评估、故障诊断方法及系统，涉及轴承性能评估技术领域，利用ICEEMDAN算法对原始振动信号进行分解重构，得到燃机滚动轴承的重构信号，并基于训练好的SVDD模型，得到重构信号每一采样点与健康信号的距离曲线，再对距离曲线进行平滑处理，得到平滑距离曲线，以更加直观表达出滚动轴承随时间变化，逐渐偏离健康信号、性能产生退化的程度；进一步可以据此量化出每一时刻的滚动轴承健康度，以判断滚动轴承的健康状况；当确定滚动轴承处于故障状态时，对提取得到的重构信号滤波后提取包络谱的特征频率，将其特征频率与理论特征频率相比，可以准确、快速的找出最贴合的理论特征频率及其对应故障种类。
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公开(公告)号：CN117634086A
公开(公告)日：2024-03-01
申请号：CN202311669378.6
申请日：2023-12-06
Applicant: 哈尔滨工程大学
IPC: G06F30/17 , G06F30/20 , G06F119/14 , G06F119/08 , G06F111/10
Abstract: 本发明提供一种含表面涂层的球轴承接触应力计算方法，涉及轴承检测技术领域。该含表面涂层的球轴承接触应力计算方法，包括以下步骤，S1、建立含杂质基体实际接触模型，并定义基体，通过等效夹杂法，所有的杂质转变为夹杂；S2；基于含杂质球轴承接触模型，扩展至带表面涂层接触模型，分析得到的应力、特征应力、特征位移和总位移的分布。载荷越大特征位移区域面积越大且中心位置特征位移峰值越大，载荷越大，总应力越大，轴承基体应力扰动在非均质涂层边界处扰动较大、轴承特征位移随着内部杂质涂层弹性模量的增大而增大，摩擦的存在会使应力向切向力的方向偏移，其偏移程度随着摩擦系数的增大而加强。
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