公开(公告)号：CN114528743B

公开(公告)日：2022-07-26

申请号：CN202210432808.1

申请日：2022-04-24

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 王永明 ,  刘香 ,  吴绵绵 ,  王春健 ,  杜文军

IPC: G06F30/23 ,  G06F17/18 ,  G06F119/02 ,  G06F119/04 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供了一种宽转速范围内转子叶片的动应力监测限制值计算方法，包括宽转速范围内确定转子叶片多个分析转速；计算转子叶片的静频f，以及各分析转速下的动频fD和强度结果；建立转子叶片共振转速图，并获取转子叶片的振动监测阶次；确定转子叶片上监测振动应力的应变片贴片位置及贴片方向；根据最大振动危险因子Kmax计算各应变片在各分析转速及振动监测阶次下的动应变监测限制值；建立发动机慢车转速至发动机最大转速范围的应变片转速‑动应变监测限制值曲线。本发明的方法能够获得不同转速条件下更可靠的动应变监测限制值，实现对转子叶片动应力进行可靠监控。

公开(公告)号：CN114528743A

公开(公告)日：2022-05-24

申请号：CN202210432808.1

申请日：2022-04-24

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 王永明 ,  刘香 ,  吴绵绵 ,  王春健 ,  杜文军

IPC: G06F30/23 ,  G06F17/18 ,  G06F119/02 ,  G06F119/04 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供了一种宽转速范围内转子叶片的动应力监测限制值计算方法，包括宽转速范围内确定转子叶片多个分析转速；计算转子叶片的静频f，以及各分析转速下的动频fD和强度结果；建立转子叶片共振转速图，并获取转子叶片的振动监测阶次；确定转子叶片上监测振动应力的应变片贴片位置及贴片方向；根据最大振动危险因子Kmax计算各应变片在各分析转速及振动监测阶次下的动应变监测限制值；建立发动机慢车转速至发动机最大转速范围的应变片转速‑动应变监测限制值曲线。本发明的方法能够获得不同转速条件下更可靠的动应变监测限制值，实现对转子叶片动应力进行可靠监控。

公开(公告)号：CN108223018A

公开(公告)日：2018-06-29

申请号：CN201711468191.4

申请日：2017-12-28

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 吴绵绵 ,  陈官峰 ,  王春健 ,  王梅

IPC: F01D5/14 ,  F01D5/18

CPC classification number: F01D5/147

Abstract: 一种降低航空发动机空心涡轮工作叶片叶身冲击孔边应力的开孔结构，在空心涡轮工作叶片(1)的内壁上开设椭圆冲击孔(2)，所述椭圆冲击孔(2)的长轴为叶高方向。

公开(公告)号：CN119720434A

公开(公告)日：2025-03-28

申请号：CN202510228552.6

申请日：2025-02-28

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 江柏均 ,  古远兴 ,  王虎 ,  沈庆阳 ,  何凌川 ,  吴绵绵 ,  姬贺炯

IPC: G06F30/17 ,  G06F30/23 ,  G06F111/04 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明涉及静子叶片减振设计技术领域，公开了一种静子叶片的等效摩擦阻尼比计算方法、系统、设备及介质，所述方法包括：获取弹簧约束模型中静子叶片上最大振动位移位置；通过仿真技术在最大振动位移位置施加单点周向激振力获取最大单点激振力、弹簧位移和激振点位移；依据弹簧位移计算弹簧连接位置的摩擦总能耗，依据激振点位移和最大单点激振力计算激振能量；依据激振能量和摩擦总能耗得到当前阻尼比，计算当前阻尼比与初始阻尼比的差值得到等效摩擦阻尼比。本发明的方法是基于能量方法的得到等效摩擦阻尼比的有限元仿真计算方法，可以评估缘板安装结构对静子叶片结构阻尼比。

公开(公告)号：CN116698386A

公开(公告)日：2023-09-05

申请号：CN202310676591.3

申请日：2023-06-08

Applicant: 北京航空航天大学 ,  中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 张大义 ,  孙赫 ,  杨诚 ,  沈庆阳 ,  吴绵绵

IPC: G01M13/00 ,  G01M7/02

Abstract: 本发明公开了独立扭矩加载的三联装带冠叶片振动特性试验装置，摩擦块组件与叶片安装基座呈“品”字型布置，并用底板进行定位。叶片安装基座上安装有约束机构和加载机构，加载机构的力加载结构呈“L”型，其上安装有滑轨，滑轨上安装滑轨连接块，并通过弹簧压在基座挡块上。本发明采用卧式布置方案降低结构尺寸、提高系统刚度，采用独立扭矩加载传递方案为试验叶片分别加载扭矩、使接触面压紧力和接触状态符合实际状态并降低载荷传递损失，采用液压约束方案避免振动导致的约束松动问题，采用底板滑轨和摩擦块螺钉微调接触面间隙，多方面的优化提高使试验精度得到保证。

公开(公告)号：CN115014785A

公开(公告)日：2022-09-06

申请号：CN202210519071.7

申请日：2022-05-12

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 曾亚未 ,  王永明 ,  王春健 ,  敬发宪 ,  肖潇 ,  吴绵绵 ,  雷新亮 ,  陈官峰 ,  刘香

IPC: G01M15/12 ,  G01M15/14 ,  G01M15/00 ,  G06F30/20

Abstract: 本发明提供一种耦合双转子航空发动机交叉激振临界转速的振动监测方法，包括以下步骤：步骤一、开展耦合双转子动力学仿真；步骤二、通过步骤一的仿真结果计算贴片的位置；步骤三、根据步骤一的仿真结果，确定交叉激振临界转速监测频率；步骤四、对交叉激振临界转速监测频率的设定频率范围内的振动总量有效值进行实时跟踪监测；步骤五、确定振动限制值。本发明能够可避免机匣测点或支承位置测点无法监测到交叉激振临界转速的问题。

公开(公告)号：CN116415348A

公开(公告)日：2023-07-11

申请号：CN202310162626.1

申请日：2023-02-24

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 贾林江 ,  李鑫 ,  李龙 ,  刘豫霖 ,  吴绵绵 ,  史剑 ,  陈官峰 ,  潘容

IPC: G06F30/15 ,  G06F30/23 ,  G06F119/08 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明提供了一种多孔层合结构构件的刚度等效模型构建方法，包括S1、获取层板上细孔的单胞特征尺寸参数；S2、构建层板的单胞实体模型；S3、构建层板的单胞实体有限元分析模型；S4、对单胞实体有限元分析模型进行前处理；S5、计算不同温度下层板的刚度等效模量；S6、重复步骤S1～S5，计算多孔层合结构构件中所有层板在不同温度下各方向的刚度等效模量；S7、对步骤S6中计算的刚度等效模量进行一体化边界处理，构建多孔层合结构构件的刚度等效模型。本发明的方法可以将多孔层合结构构件简化成无孔层合结构模型，可以很好地体现多孔层合结构构件的力学性质，同时能大幅提高计算效率和计算精度，具有广泛的工程应用前景。

公开(公告)号：CN116305542A

公开(公告)日：2023-06-23

申请号：CN202310166143.9

申请日：2023-02-24

Applicant: 中国航发四川燃气涡轮研究院

Inventor： 刘香 ,  曾亚未 ,  吴绵绵 ,  雷新亮 ,  王春健 ,  陈官峰

IPC: G06F30/15 ,  G06F30/20 ,  G06F119/14

Abstract: 本发明的基于应变片的发动机叶片多阶次动应力测量设计方法，包括S1:确定出叶片振动的范围；S2:分析叶片的强度并根据所述叶片振动的范围来分析叶片振动；S3:确定叶片的振动监测阶次，及，应变片的贴片位置及贴片方向；S4:根据振动原理并基于最大振动危险因子的计算应变片的限制值；S5:计算应变片多阶次换算系数和多阶次限制值；S6:通过敏感性分析确定应变片能同时监测的振动阶次。在试验时，降低应变片数量的使用。