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公开(公告)号：CN108025354A
公开(公告)日：2018-05-11
申请号：CN201680052423.5
申请日：2016-09-12
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/115 , B22D11/10 , B22D11/11
Abstract: 提供能够制造高品质的板坯的连续铸造方法。在连续铸造方法中，在连续铸造用铸模内配置有浸入式水口，向该浸入式水口供给钢液以进行铸造。浸入式水口具有关于其铅直轴对称地配置的一对喷出孔。将浸入深度设为180mm以上且不到300mm，将钢液喷出角度设于15°～35°的范围内，将吹入的惰性气体的流量A与钢液吞吐量P之比A/P设于2.0NL/ton～3.5NL/ton的范围内。使浸入式水口的喷出方向相对于通过浸入式水口的铅直轴中心且与铸模长边面平行的基准面在式(1)的范围内倾斜。θ‑6≤α≤θ+10···(1)，在式(1)中，α是相对于基准面的倾斜角度。θ是由下述式(2)来定义的角度。tanθ＝(D/2)/(W/2)···(2)，在式(2)中，D是板坯的厚度。W是板坯的宽度。
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公开(公告)号：CN107206475A
公开(公告)日：2017-09-26
申请号：CN201680007525.5
申请日：2016-01-22
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/124 , B22D11/20
CPC classification number: B22D11/1246 , B21B1/466 , B21B2201/14 , B22D11/1206 , B22D11/1282 , B22D11/20 , B22D11/207 , B22D11/225
Abstract: 提供一种钢的连续铸造方法，即使在改变拔出速度V的情况下，也能够防止凝固完成位置从规定的目标位置大幅波动。以达到冷却水吹附量W0(kg/吨‑铸坯)的方式向铸坯吹附冷却水，并且使拔出速度V为速度V0而拔出铸坯。接着，使拔出速度V从速度V0改变为速度V1，以达到冷却水吹附量W1(kg/吨‑铸坯)的方式向铸坯吹附冷却水，并且使拔出速度V为速度V1而拔出铸坯。从拔出速度V的改变时刻Tc起到经过将目标长度Lt除以拔出速度V0而得到的时间t期间，向铸坯吹附的冷却水吹附量W即冷却水吹附量Wt(kg/吨‑铸坯)满足以下(1)式或以下(2)式，即，在V1＜V0的条件下，Wt＜W1…(1)，在V1＞V0的条件下，Wt＞W1…(2)。
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公开(公告)号：CN107000045A
公开(公告)日：2017-08-01
申请号：CN201480084080.1
申请日：2014-12-24
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/128
CPC classification number: B22D11/207 , B21B1/463 , B21B2201/14 , B22D11/041 , B22D11/1206 , B22D11/1282 , B22D11/1287
Abstract: 对应于板坯的厚度来设定轻压下条件，能够防止因压下量不足所导致的铸坯中心偏析的发生、或因过度的压下量所导致的铸坯内部裂纹的发生。在本发明的连续铸造方法中，在一边将厚度为160～350mm且宽度为1600～2400mm的铸坯(10)的下述区域在设置有多个铸坯支承辊对的轻压下带(14)中压下一边进行连续铸造时，使铸坯的厚度(D)、轻压下带的压下斜度(Z)以及铸坯拉拔速度(V)满足下述的式(1)和式(2)的关系，其中，所述区域是从厚度中心部的固相率相当于0.1的时刻起至厚度中心部的固相率相当于流动极限固相率的时刻为止的区域。其中，α是厚度系数(无量纲)，Do是基准铸坯在铸模正下方的厚度(mm)，β和γ是由铸坯的宽度W(mm)所决定的系数。0.3/(V×α)＜Z＜1.5/(V×α)···(1)α＝β×(D/Do)+γ···(2)
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公开(公告)号：CN104507598A
公开(公告)日：2015-04-08
申请号：CN201380040849.5
申请日：2013-07-23
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/128 , B22D11/16 , B22D11/20
CPC classification number: B22D11/1206 , B22D11/041 , B22D11/1282 , B22D11/208 , B22D11/1281
Abstract: 在使铸片有意膨胀，之后，压下具有未凝固层的铸片来进行连续铸造时，以不使铸片断裂并且使凝固壳不产生内部破裂的方式膨胀，并且减少铸片的中心偏析以及厚度中心部附近的正偏析。在铸片10的凝固壳11的厚度达到15mm之前将铸片支承辊6的辊开度设定为与铸型正下方的值相同，之后，使辊开度阶梯式地增加来使铸片以3mm～20mm的膨胀总量膨胀，之后，朝向铸造方向下游侧在0.5m～5.0m的区间将辊开度设定为恒定，接下来，以满足压下速度与铸造速度之积为0.3mm·m/min2～1.0mm·m/min2的条件的方式利用压下辊(7)将铸片厚度中心部的固相率为0.2～0.9的铸片压下至少一次。
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公开(公告)号：CN102413964B
公开(公告)日：2013-05-01
申请号：CN201080019323.5
申请日：2010-03-09
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/115 , B22D11/04 , B22D11/11 , B22D27/02
CPC classification number: B22D11/115
Abstract: 本发明提供一种钢的连铸方法，使用在铸模外侧具备夹着铸模长边部对置的一对上部磁极和一对下部磁极、并且浸渍喷嘴的钢水喷出孔位于所述上部磁极的直流磁场的峰值位置和所述下部磁极的直流磁场的峰值位置之间的连铸机，利用分别施加于所述一对上部磁极和一对下部磁极的直流磁场对钢水流加以制动、并且利用重叠施加于所述一对上部磁极的交流磁场搅拌钢水的同时，进行钢的连铸，在该方法中，使施加于上部磁极的交流磁场的强度在0.060～0.090T的范围内，并且根据要铸造的板坯宽度和浇铸速度，将施加于上部磁极及下部磁极的直流磁场的强度控制在特定范围内，由此得到气泡性缺陷及夹渣性缺陷等少的高质量的铸坯。
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公开(公告)号：CN102413963B
公开(公告)日：2013-05-01
申请号：CN201080019325.4
申请日：2010-03-09
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/11 , B22D11/10 , B22D11/115 , B22D11/20
CPC classification number: B22D11/115
Abstract: 本发明提供一种钢的连铸方法，使用在铸模外侧具备夹着铸模长边部对置的一对上部磁极和一对下部磁极、并且浸渍喷嘴的钢水喷出孔位于所述上部磁极的直流磁场的峰值位置和所述下部磁极的直流磁场的峰值位置之间的连铸机，利用分别施加于所述一对上部磁极和一对下部磁极的直流磁场将钢水流制动，并且利用重叠施加于所述一对上部磁极的交流磁场边搅拌钢水边进行钢的连铸，在该方法中，根据要铸造的板坯宽度和浇铸速度，将施加于上部磁极的交流磁场的强度和施加于上部磁极及下部磁极的直流磁场的强度控制在特定范围内，由此得到气泡性缺陷及夹渣性缺陷等少的高质量的铸坯。
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公开(公告)号：CN1299855C
公开(公告)日：2007-02-14
申请号：CN200410074808.0
申请日：2004-08-30
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
CPC classification number: B22D11/14 , B22D11/00 , B22D11/115
Abstract: 以高于2.0m/min的浇铸速度，浇铸碳质量百分含量为约0.01%或更低的超低碳钢板材，使用一个具有短边长度D为约150到约240mm的浇铸空间的铸模，以及一个具有每个横向宽度为d的若干喷口的浸入喷嘴，其中D/d比值在约1.5到约3.0的范围内。由此生产出无需对板材进行如精整的表面处理的高表面质量超低碳钢板材。
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公开(公告)号：CN112585287B
公开(公告)日：2022-03-01
申请号：CN201880096679.5
申请日：2018-08-28
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
Abstract: 本公开提供含有高的Mn、P成分且压制加工后的表面性状优异的冷轧钢板。本公开的冷轧钢板具有含有Mn：0.2～2.0％、P：0.005～0.060％的规定的成分组成，在板厚中央部的Mn偏析度Sm的宽度方向分布图中，对各极大值求出ΔSm和ΔWm时，ΔWm成为200μm以上的ΔSm的平均值为0.10以下且标准偏差2σm为0.05以下。应予说明，Sm＝任意的点的Mn浓度(％)/钢板的平均Mn浓度(％)，ΔSm：Sm的极大值与邻接于该极大值的2个极小值的平均值之差，ΔWm：邻接于各极大值的2个极小值间的宽度方向距离。同样地，在板厚中央部的P偏析度Sp的宽度方向分布图中，也是平均值为0.20以下且标准偏差2σp为0.10以下。
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公开(公告)号：CN109689247B
公开(公告)日：2021-12-10
申请号：CN201780053918.4
申请日：2017-09-20
Applicant: 杰富意钢铁株式会社
IPC: B22D11/04 , B22D11/059 , B22D11/128 , B22D11/16 , B22D11/20
Abstract: 本申请提供一种钢的连续铸造方法，该钢的连续铸造方法关于在连续铸造用铸型铜板(5a)的内壁面设置填充有相对于该铸型铜板而热传导率差的比率为20％以上的金属的不同热传导金属填充部(19)的技术，通过使该不同热传导金属填充部的宽度方向的间隔以及铸造方向的间隔成为由预定的算式规定的值以下，从而防止由连续铸造时的凝固初始的凝固壳的不均匀冷却引起的表面裂纹，抑制在铸片的厚度中心部产生的中心偏析。
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