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公开(公告)号：CN1010417B
公开(公告)日：1990-11-14
申请号：CN88104203
申请日：1988-07-05
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: C22C18/04
Abstract: 本发明为一种新型的锌基耐磨铸造合金。与以往的锌差耐磨合金的不同点是合金中不含Mg，而加入了Co，从而使合金具有强度高，韧性好，热膨胀系数低，耐磨性能好等特点。其主要性能指标：σb＞390MPa，σ＞8%，HB100～120，ak＞5Kg·m/cm2，σb、σ、HB均优于ZQSn6-6-3锡青铜，合金的摩擦系数比ZQSn6-6-3合金小，热膨胀系数低于ZA-27合金。与ZQSn6-3合金相当。合金的流动性好，铸造收缩率小，热裂倾向性小。可用于制作轴瓦、蜗轮、机床导轨板等减摩零件。
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公开(公告)号：CN102837367B
公开(公告)日：2014-10-29
申请号：CN201210361416.7
申请日：2012-09-25
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: B28D1/18
Abstract: 单点金刚石铣削法加工大尺寸光学元件的表面波纹度控制方法，属于大尺寸脆性光学元件超精密加工领域，本发明为解决现有的SPDT法在加工大尺寸光学元件时波纹度误差、频域评价指标PSD1难以保证的问题。本发明该方法包括：一：粗加工；二：获取纵向条纹的空间周期T；三：判断加工机床的刚度，刚度过低，执行四；刚度过高，执行五；四：增大横梁与调平垫体之间的平均压力，然后执行六；五：减小横梁与调平垫体之间的平均压力或接触刚度，然后执行六；六：二次超精密加工，七：重新检测PSD1值，八：判断PSD1≤15nm2·mm是否成立；不成立，返回二；成立，完成单点金刚石铣削法加工大尺寸光学元件U的波纹度误差及频域指标PSD1的控制。
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公开(公告)号：CN102880766B
公开(公告)日：2014-09-17
申请号：CN201210397339.0
申请日：2012-10-18
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 基于参数化设计的液体静压主轴制作方法，属于液体静压主轴技术领域。它解决了现有液体静压主轴制作效率低，并且其计算过程中对主轴切削稳定性的预测与实际结果相差较大的问题。首先建立液体静压主轴的参数化有限元模型；预设置液体静压主轴的结构参数的初始值；对液体静压主轴的静压轴承承载特性进行数值模拟，获得液体静压主轴静压轴承的轴承刚度矩阵及轴承温升；计算获得液体静压主轴的动态参数和具有涡动效应的主轴动态特性；再得到主轴的临界切削厚度；当上述结果满足主轴制作要求，则通过人机交互界面输出上述数据，实现液体静压主轴的制作。本发明用于制作液体静压主轴。
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公开(公告)号：CN102880765A
公开(公告)日：2013-01-16
申请号：CN201210397338.6
申请日：2012-10-18
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 用于气体静压主轴动力学预测的仿真方法，涉及一种用于气体静压主轴动力学预测的仿真方法，解决了现有技术中传统的仿真方法建模困难、精度低而引起的在设计阶段对主轴的动态特性预测困难的问题。所需步骤：利用有限元方法和气体静压原理，通过对气体静压主轴轴承气膜划分有限元网格，计算得到气体静压主轴的压力分布数据We；建立与有限元网格相对应的主轴轴体的有限元模型；将有限元主轴的压力分布数据We转化为等效弹簧刚度值，并将等效弹簧刚度值赋值到与气膜有限元网格相对应的节点上；建立气体静压主轴的有限元模型，根据所建立的有限元模型，计算气体静压主轴的动力学特性。主要用于对气体静压主轴的动态特性预测。
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公开(公告)号：CN102880765B
公开(公告)日：2015-03-04
申请号：CN201210397338.6
申请日：2012-10-18
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 用于气体静压主轴动力学预测的仿真方法，涉及一种用于气体静压主轴动力学预测的仿真方法，解决了现有技术中传统的仿真方法建模困难、精度低而引起的在设计阶段对主轴的动态特性预测困难的问题。所需步骤：利用有限元方法和气体静压原理，通过对气体静压主轴轴承气膜划分有限元网格，计算得到气体静压主轴的压力分布数据We；建立与有限元网格相对应的主轴轴体的有限元模型；将有限元主轴的压力分布数据We转化为等效弹簧刚度值，并将等效弹簧刚度值赋值到与气膜有限元网格相对应的节点上；建立气体静压主轴的有限元模型，根据所建立的有限元模型，计算气体静压主轴的动力学特性。主要用于对气体静压主轴的动态特性预测。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN102880766A
公开(公告)日：2013-01-16
申请号：CN201210397339.0
申请日：2012-10-18
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 基于参数化设计的液体静压主轴制作方法，属于液体静压主轴技术领域。它解决了现有液体静压主轴制作效率低，并且其计算过程中对主轴切削稳定性的预测与实际结果相差较大的问题。首先建立液体静压主轴的参数化有限元模型；预设置液体静压主轴的结构参数的初始值；对液体静压主轴的静压轴承承载特性进行数值模拟，获得液体静压主轴静压轴承的轴承刚度矩阵及轴承温升；计算获得液体静压主轴的动态参数和具有涡动效应的主轴动态特性；再得到主轴的临界切削厚度；当上述结果满足主轴制作要求，则通过人机交互界面输出上述数据，实现液体静压主轴的制作。本发明用于制作液体静压主轴。
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公开(公告)号：CN102902865B
公开(公告)日：2015-04-22
申请号：CN201210404048.X
申请日：2012-10-22
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 一种液体静压主轴的逆向制作方法，涉及液体静压主轴领域。它是为了解决现有的液体静压主轴制作困难，以及无法在制作前对主轴的动态性能进行预测的问题。它首先根据加工需求提出设计液体静压主轴的设计目标，然后根据机械结构设计准则确定出主轴的结构形式，再根据所确定的结构形式建立主轴的结构参数，计算相应参数变量所对应的主轴的第一阶固有频率w0，并将w0与设计目标ωn相比较，若差值非正，则将ω0所对应的参数输出，并由液体静压原理迭代出合适的液体静压轴承结构参数完成液体静压轴承的逆向制作；反之，则说明采用该种结构形式的主轴无法满足设计要求，需要改变主轴的结构形式，然后再次进行计算。本发明适用于液体静压主轴的动力学制作。
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公开(公告)号：CN102902865A
公开(公告)日：2013-01-30
申请号：CN201210404048.X
申请日：2012-10-22
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 一种液体静压主轴的逆向制作方法，涉及液体静压主轴领域。它是为了解决现有的液体静压主轴制作困难，以及无法在制作前对主轴的动态性能进行预测的问题。它首先根据加工需求提出设计液体静压主轴的设计目标，然后根据机械结构设计准则确定出主轴的结构形式，再根据所确定的结构形式建立主轴的结构参数，计算相应参数变量所对应的主轴的第一阶固有频率w0，并将w0与设计目标ωn相比较，若差值非正，则将ω0所对应的参数输出，并由液体静压原理迭代出合适的液体静压轴承结构参数完成液体静压轴承的逆向制作；反之，则说明采用该种结构形式的主轴无法满足设计要求，需要改变主轴的结构形式，然后再次进行计算。本发明适用于液体静压主轴的动力学制作。
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公开(公告)号：CN102837367A
公开(公告)日：2012-12-26
申请号：CN201210361416.7
申请日：2012-09-25
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: B28D1/18
Abstract: 单点金刚石铣削法加工大尺寸光学元件的表面波纹度控制方法，属于大尺寸脆性光学元件超精密加工领域，本发明为解决现有的SPDT法在加工大尺寸光学元件时波纹度误差、频域评价指标PSD1难以保证的问题。本发明该方法包括：一：粗加工；二：获取纵向条纹的空间周期T；三：判断加工机床的刚度，刚度过低，执行四；刚度过高，执行五；四：增大横梁与调平垫体之间的平均压力，然后执行六；五：减小横梁与调平垫体之间的平均压力或接触刚度，然后执行六；六：二次超精密加工，七：重新检测PSD1值，八：判断PSD1≤15nm2·mm是否成立；不成立，返回二；成立，完成单点金刚石铣削法加工大尺寸光学元件U的波纹度误差及频域指标PSD1的控制。
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公开(公告)号：CN1039066A
公开(公告)日：1990-01-24
申请号：CN88104203
申请日：1988-07-05
Applicant: 哈尔滨工业大学
IPC: C22C18/04
Abstract: 本发明为一种新型的锌基耐磨铸造合金。与以往的锌基耐磨合金的不同点是合金中不含Mg，而加入了Co，从而使合金具有强度高，韧性好，热膨胀系数低，耐磨性能好等特点。其主要性能指标：σb＞390MPa，δ＞8％，HB100～120，ak＞5kg·m/cm2，σb、δ、HB均优于ZQSn6-6-3锡青铜，合金的摩擦系数比ZQSn6-6-3合金小，热膨胀系数低于ZA-27合金。与ZQSn6-6-3合金相当。合金的流动性好，铸造收缩率小，热裂倾向性小。可用于制作轴瓦、蜗轮、机床导轨板等减摩零件。
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