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公开(公告)号：CN102644688B
公开(公告)日：2014-08-13
申请号：CN201210123653.X
申请日：2012-04-24
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: F16F7/00
Abstract: 一种基于着陆机构的腿式机械缓冲器，它是由上端盖、直流丝杠电机、碟型弹簧、阻尼挡片、力传感器、胀环、活塞推杆、锥环推杆、缓冲腔壳、电机丝杠导环、泡沫金属填充块填充物、柔性多孔材料、底端盖、压簧组成；它具有两级缓冲吸能结构，第一级利用薄壁金属管塑性变形缓冲、泡沫金属和柔性多孔材料塑性变形吸收能量原理设计的机械式缓冲结构，第二级是利用伺服电机反馈控制、泡沫金属塑性变形吸收能量、弹性元件储能与释能的原理设计的自主式缓冲吸能结构。它是一种结构简单、吸能效果明显、性能稳定的复合型缓冲器。
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公开(公告)号：CN103557806A
公开(公告)日：2014-02-05
申请号：CN201310562602.1
申请日：2013-11-13
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: G01B11/22
Abstract: 本发明涉及一种基于光学成像的有机玻璃银纹最大深度测量方法，包括以下步骤：（1）进行有机玻璃试件银纹最大深度测量试验的准备工作；（2）调整有机玻璃试件使其处于测定银纹深度的最佳位置；（3）利用工具显微镜测量有机玻璃试件银纹最大深度；（4）记录有机玻璃试件银纹最大深度的测量结果，以作为银纹对有机玻璃力学性能影响研究的基本数据。本发明基于银纹的光学特性，即银纹在光线照射下有银色光泽，而有机玻璃其他部分具有透光性，提出了一种利用工具显微镜进行有机玻璃银纹最大深度测量的方法，可以有效测量有机玻璃中银纹的最大深度，试验操作简便，易于实现，成本低廉，适用于工程应用中有机玻璃银纹最大深度的测量。
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公开(公告)号：CN103593567B
公开(公告)日：2016-08-17
申请号：CN201310571786.8
申请日：2013-11-13
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明涉及一种用于复合材料结构失效有限元模拟中单元损伤耗散能量的估计方法，首先建立了平面单元特征长度的计算模型，在此基础上建立了三维平行六面体单元的特征长度计算方法，再通过对一般形状单元和楔形单元进行等体积转换，将其特征长度计算问题转化为平行六面体单元的特征长度计算问题。本发明用于复合材料结构失效有限元模拟中单元损伤耗散能量的估计方法考虑了复合材料结构有限元模型中常用的典型单元构型，包括平行四边形单元，三角形单元，平行六面体单元，一般形状单元及楔形单元，建立了单元特征长度计算模型，提供了准确的单元特征长度计算公式，能够有效地计算单元特征长度，从而计算单元损伤的耗散能量，提高了复合材料结构失效有限元模拟的客观性和准确性。
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公开(公告)号：CN104065299B
公开(公告)日：2016-07-06
申请号：CN201410300280.8
申请日：2014-06-26
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: H02N2/02
Abstract: 本发明提出了一种弹簧形状的压电陶瓷作动器及获得大行程的方法。该弹簧形状的压电陶瓷作动器的外形与普通弹簧相同，但是由压电陶瓷制成，其弹簧丝为压电陶瓷和电极形成的空心管，在空心管管壁布置有螺旋状的电极，当施加电压时，该电极在空心管中产生应变，应变会使弹簧产生轴向变形。仿真结果证明弹簧的轴向伸缩率可以是弹簧丝上最大应变的80倍。本发明提出了一种弹簧形状的压电陶瓷作动器，并实现了采用该弹簧形状的压电陶瓷作动器获得更大的运动行程，从而极大地提高了压电陶瓷作动器的运动行程，使得作为主动控制关键部件的压电陶瓷作动器的应用价值大大提高。
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公开(公告)号：CN103366094B
公开(公告)日：2016-07-06
申请号：CN201310308304.X
申请日：2013-07-22
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: G06F19/00
Abstract: 本发明涉及一种基于力载荷和力边界条件的确定复合材料结构强度的方法，包括以下步骤：（1）根据整体化复合材料结构参数建立整体化复合材料结构模型；（2）基于整体化复合材料结构模型确定危险部位及危险部位的力载荷；（3）采用节点力耦合将整体化复合材料结构模型得到的危险部位力载荷施加到危险部位详细模型上；（4）采用力载荷进行危险部位详细模型的渐进损伤分析得到危险部位破坏载荷，进而得到整体化复合材料结构的强度。本发明提出的基于力载荷和力边界条件的确定复合材料结构强度的方法，适用于工程应用中的复杂复合材料结构强度分析，解决了目前的整体-局部分析方法中无法将整体结构的力载荷直接转换成渐进损伤分析的位移载荷的问题。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN103557806B
公开(公告)日：2014-12-10
申请号：CN201310562602.1
申请日：2013-11-13
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: G01B11/22
Abstract: 本发明涉及一种基于光学成像的有机玻璃银纹最大深度测量方法，包括以下步骤：（1）进行有机玻璃试件银纹最大深度测量试验的准备工作；（2）调整有机玻璃试件使其处于测定银纹深度的最佳位置；（3）利用工具显微镜测量有机玻璃试件银纹最大深度；（4）记录有机玻璃试件银纹最大深度的测量结果，以作为银纹对有机玻璃力学性能影响研究的基本数据。本发明基于银纹的光学特性，即银纹在光线照射下有银色光泽，而有机玻璃其他部分具有透光性，提出了一种利用工具显微镜进行有机玻璃银纹最大深度测量的方法，可以有效测量有机玻璃中银纹的最大深度，试验操作简便，易于实现，成本低廉，适用于工程应用中有机玻璃银纹最大深度的测量。
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公开(公告)号：CN107742047B
公开(公告)日：2019-11-29
申请号：CN201711102009.3
申请日：2017-11-10
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: G06F17/50
Abstract: 本发明公开了一种变相对密度octet点阵结构的设计方法，采用代表性体积单元法提取点阵材料的等效力学性能，并对点阵材料等效力学性能进行归一化处理，获得点阵材料惩罚模型，将该模型直接应用于点阵结构优化的数学模型之中，采用优化准则法对结构最小柔度优化问题进行求解，给出最优的材料分布，并使用“渐进删除操作”对“细”杆件单元进行多级删除，最终在原始均匀点阵结构的基础之上生成具有梯度密度的变相对密度点阵结构。相同材料体积下，同具有最优宏观拓扑的均匀点阵结构相比，通过本发明得到的变相对密度点阵结构具有更佳的力学性能和杆件受力状况。
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公开(公告)号：CN103559390B
公开(公告)日：2017-01-04
申请号：CN201310501187.9
申请日：2013-10-22
Applicant: 北京航空航天大学
Abstract: 本发明涉及一种基于平均失效指数的复合材料π形胶接连接结构拉伸强度预测方法，包括以下步骤：（1）根据复合材料π形胶接连接结构几何参数建立π接头几何模型；（2）根据整体化复合材料结构的受力情况确定复合材料π接头几何模型的拉伸载荷和边界条件；（3）基于π接头几何模型，通过网格加密获得准确的π接头三维有限元模型，同时保证关键连接面L&U及B上网格均匀，并计算该三维有限元模型在拉伸载荷下的应力分布；（4）提取π接头关键连接面L&U及B上各节点的正轴应力分量值，并计算关键连接面上的失效指数Rij；（5）基于π接头关键连接面L&U及B，分别计算其平均失效指数 （6）根据拉伸载荷P0及平均失效指数 的最大值，计算可得接头的失效强度值P。本发明适用于工程应用，可以显著缩短π接头研制周期，降低试验成
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公开(公告)号：CN103698199B
公开(公告)日：2015-11-18
申请号：CN201310447115.0
申请日：2013-09-26
Applicant: 北京航空航天大学
Abstract: 本发明涉及一种基于细观力学退化模型的复合材料结构失效分析方法，以复合材料三维基本材料性能为输入参数，通过细观力学方法计算得到复合材料损伤后的材料性能，考虑了常见的七种失效模式，包括纤维拉伸，纤维压缩，基体拉伸，基体压缩，纤维-基体剪切，分层拉伸和分层压缩，最终得到复合材料渐进损伤分析中的材料退化模型，并用来进行复合材料结构的失效分析，不仅能够相当准确地预测结构失效强度，同时还能够预测结构的失效模式及位置。本发明基于细观力学退化模型的复合材料结构失效分析方法中，材料退化模型是通过理论分析得出，将复合材料的宏观失效与细观机理联系起来，与现有的基于经验或试验的材料退化模型相比，大大减少了时间和试验成本。
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公开(公告)号：CN104065299A
公开(公告)日：2014-09-24
申请号：CN201410300280.8
申请日：2014-06-26
Applicant: 北京航空航天大学
IPC: H02N2/02
Abstract: 本发明提出了一种弹簧形状的压电陶瓷作动器及获得大行程的方法。该弹簧形状的压电陶瓷作动器的外形与普通弹簧相同，但是由压电陶瓷制成，其弹簧丝为压电陶瓷和电极形成的空心管，在空心管管壁布置有螺旋状的电极，当施加电压时，该电极在空心管中产生应变，应变会使弹簧产生轴向变形。仿真结果证明弹簧的轴向伸缩率可以是弹簧丝上最大应变的80倍。本发明提出了一种弹簧形状的压电陶瓷作动器，并实现了采用该弹簧形状的压电陶瓷作动器获得更大的运动行程，从而极大地提高了压电陶瓷作动器的运动行程，使得作为主动控制关键部件的压电陶瓷作动器的应用价值大大提高。
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