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公开(公告)号：CN116656921A
公开(公告)日：2023-08-29
申请号：CN202310507050.8
申请日：2023-05-06
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本申请提供一种淬火心轴及其制备方法，属于金属热处理技术领域，本申请在实心圆柱淬火心轴表面，加工螺旋结构的淬火流油槽。淬火流油槽可加工一个，也可根据生产实践，加工多个淬火流油槽。为提高螺旋结构淬火心轴高温热稳定性，材质选取45#及40CrNiMo时，需淬火后，进行400～450℃的高温回火处理；材质选取钛合金时，心轴需要进行400～550℃退火处理。为提高内花键淬火校形效果，螺旋结构淬火心轴的轴向螺距≤内花键轴向长度。通过使用螺旋结构淬火心轴，既保证淬火时零件内花键部位具有一定的淬火冷却一致性，又可防止常规淬火流油槽与内花键相干、导致内花键淬火变形超差的问题。
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公开(公告)号：CN114227571A
公开(公告)日：2022-03-25
申请号：CN202111593330.2
申请日：2021-12-23
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: B25B11/00
Abstract: 本申请提供一种碟形弹簧稳定化处理通用工装，属于金属热处理技术领域，该通用工装包括：底座、导向心轴、间隔环和压环，底座、导向心轴、间隔环和压环自下而上同轴心设置，导向心轴的一端与底座通过嵌入式方式连接；导向心轴用于装载碟形弹簧，多个碟形弹簧以背靠背串联方式被装载于导向心轴上，导向心轴导向直径与碟形弹簧内孔直径匹配；间隔环内孔直径比导向心轴导向直径大。采用本碟形弹簧稳定化处理通用工装，近邻尺寸的碟形弹簧可以共用工装；碟形弹簧稳定化处理的数量，可通过间隔环的多少加以调整；同时，尺寸相差较大的碟形弹簧，仅需通过更换导向心轴及间隔环即可进行碟形弹簧的稳定化处理，工装通用性好，用于碟形弹簧稳定化处理。
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公开(公告)号：CN109518122B
公开(公告)日：2022-01-14
申请号：CN201811479387.8
申请日：2018-12-05
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: C23C8/36
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种薄壁大尺寸非对称回转类钛合金零件离子氮化控制方法。本发明利用TA7材质的筒形工装，借助1Cr18Ni9Ti不锈钢导管、TA7材质的钛合金辅助支撑立柱，使零件、工装与离子氮化炉有效工作区三者几何中心重合，零件离子氮化时通过离子氮化炉中部控温热电偶监控零件实际工艺温度。零件氮化前850～950℃高温退火处理，以0.5～4℃/min升温与降温速率进行300～450℃、500～650℃阶梯性升温、保温与降温，到温保温时间需在2～4h。氮化使用辅助热源专用设备，升温到300～400℃启动辉光加热系统，750～880℃氮化6～20h。氮化时氮化层零件冶金质量合格的同时，变形量不超过0.015mm。
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公开(公告)号：CN111581740A
公开(公告)日：2020-08-25
申请号：CN202010362937.9
申请日：2020-04-30
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本申请提供一种齿顶完全渗碳的判定方法，所述方法包括：截取齿轮齿形，根据所述齿形得到齿形面与齿顶；由所述齿形面与齿顶的交点A与B，根据所述交点A、B向齿形内部分别做交点A的法线和交点B的法线，交点A的法线和交点B的法线在齿内获得交点O；测量交点A与交点O之间的距离n；计算因渗碳层前沿低碳浓度区重叠后导致有效渗碳层增加的渗层深度范围L、Lmax和Lmin；根据所述n、Lmax和Lmin，判断齿顶是否完全渗碳，所述Lmax为渗碳层前沿低碳浓度区重叠后导致有效渗碳层增加的最大渗层深度，Lmin为渗碳层前沿低碳浓度区重叠后导致有效渗碳层增加的最小渗层深度。
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公开(公告)号：CN111545689A
公开(公告)日：2020-08-18
申请号：CN202010370016.7
申请日：2020-04-30
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: B21F35/04
Abstract: 本申请提供一种波形弹簧热固定工装，所述固定工装包括心轴1第一压块2、第二压块3、压板4、垫圈5和螺母6，其中：心轴1为两极凸台结构，第一级凸台设置螺纹，第一级凸台的直径小于第二级凸台；第一压块2为中空管状结构，第一压块2的一端为平面，第一压块2的另一端为波形面；第二压块3为中空管状结构，第二压块2的一端为平面，第二压块2的另一端为波形面；第一压块2和第二压块3的波形面相对设置，用于波形弹簧热固定；第一压块2和第二压块3穿过心轴1的第二级凸台；压板4、垫圈5和螺母6依次穿过心轴1的第一级凸台。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN109680243A
公开(公告)日：2019-04-26
申请号：CN201811479928.7
申请日：2018-12-05
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
CPC classification number: C23C8/36 , C21D9/0068 , C22F1/183 , C23F17/00
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种薄壁中小尺寸非对称回转复杂结构钛合金零件高温离子氮化下变形的超精控制方法。利用TC4材质的筒形工装，借助不锈钢导管、TC4材质的钛合金辅助支撑立柱，使零件、工装与离子氮化炉有效工作区三者几何中心重合。零件氮化前进行800～950℃高温退火处理，以0.5～4℃/min的升温与降温速率进行300～450℃、500～650℃阶梯性升温、保温与降温。氮化使用具有辅助热源的专用设备，升温到300～400℃时启动辉光加热系统，780～900℃氮化2～20h，实现了尺寸不大于100mm、有效壁厚2～5mm的薄壁非对称回转复杂结构钛合金零件高温离子氮化下变形的超精控制，变形量不超过0.010mm。
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公开(公告)号：CN116677698A
公开(公告)日：2023-09-01
申请号：CN202310507048.0
申请日：2023-05-06
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本申请提供一种淬火心轴，属于金属热处理技术领域，该淬火心轴为空心结构，该淬火心轴通过内部空腔导油，由于该淬火心轴外部没有设导油槽，所以该淬火心轴不易与内花键发生相干作用；为防止空心淬火心轴下沉至空心内花键齿轮轴底部，空心淬火心轴的楔角ψ为0～60°。本申请在既保证空心内花键齿轮轴淬火时，插入的淬火心轴不下沉至齿轮轴底部，使内花键得到较好的淬火变形控制，同时，又可有效避免内花键突出部位与淬火导油槽的相干作用，从而能够更好的提高内花键淬火变形控制精度。
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公开(公告)号：CN109518121B
公开(公告)日：2021-09-10
申请号：CN201811392551.1
申请日：2018-11-21
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种利用空心阴极效应调控薄壁钛合金零件变形的方法,使用普通离子氮化炉，使工装与零件外壁之间距离小于2倍辉光层厚度，利用空心阴极效应提高氮化工艺温度。本发明通过筒形工装、零件与离子氮化炉有效工作区“三心”重合，工装与零件同材质，确保零件受热均匀。阴极盘底部控温热电偶通过筒形工装底部孔上引至钛合金零件附近，防止工艺超温。零件氮化前850～950℃高温退火处理，以0.5～2℃/min升温与降温速率进行300～450℃、500～650℃阶梯性升温、保温与降温，到温保温时间需在2～4h。回转类薄壁钛合金零件在750～880℃氮化4～15h后，表面硬度不小于HV800、有效硬化层深度0.05mm以上，氮化后变形量不超过0.020mm。
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公开(公告)号：CN111455304A
公开(公告)日：2020-07-28
申请号：CN202010370019.0
申请日：2020-04-30
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
Abstract: 本发明涉及喷涂领域，尤其是一种相邻表面热喷涂涂层制备方法。方法，其包括：在a表面按照预设a工艺规范制备A涂层；对A涂层进行机械加工，将A涂层加工至预设厚度，预设厚度为A涂层的最终要求厚度与预设余量之和；对A涂层需要与B涂层搭接的搭接部位进行涂层倒角处理；在与a表面相邻的b表面按照预设b工艺规范制备所述B涂层，所述B涂层覆盖A涂层的涂层倒角；对A涂层与B涂层进行机械加工至各自的最终要求厚度。本发明以实现相邻表面需要热喷涂制备不同种类涂层的加工。
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公开(公告)号：CN109518122A
公开(公告)日：2019-03-26
申请号：CN201811479387.8
申请日：2018-12-05
Applicant: 中国航发哈尔滨东安发动机有限公司
IPC: C23C8/36
CPC classification number: C23C8/36
Abstract: 本发明属于金属热处理技术领域，涉及一种薄壁大尺寸非对称回转类钛合金零件离子氮化控制方法。本发明利用TA7材质的筒形工装，借助1Cr18Ni9Ti不锈钢导管、TA7材质的钛合金辅助支撑立柱，使零件、工装与离子氮化炉有效工作区三者几何中心重合，零件离子氮化时通过离子氮化炉中部控温热电偶监控零件实际工艺温度。零件氮化前850～950℃高温退火处理，以0.5～4℃/min升温与降温速率进行300～450℃、500～650℃阶梯性升温、保温与降温，到温保温时间需在2～4h。氮化使用辅助热源专用设备，升温到300～400℃启动辉光加热系统，750～880℃氮化6～20h。氮化时氮化层零件冶金质量合格的同时，变形量不超过0.015mm。
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