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公开(公告)号：CN110004273B
公开(公告)日：2020-11-10
申请号：CN201910354691.8
申请日：2019-04-29
Applicant: 东北大学
Abstract: 一种控制FCC晶体结构合金中高温第二相的方法，包括以下步骤：(1)按设定成分熔炼制成钢水，然后在磁搅拌连铸并水冷制成连铸坯，按质量百分比含C 0.02～0.1％，Cr 16～19％，Ni 8～13％，Mo≤3％，Si 0.2～0.8％，Mn 0.5～2％，余量为Fe；(2)在1200～1250℃扩散退火；(3)退火板直接进行多道次热轧或多道次热锻，单道次变形量8～20％，总变形量70～95％，水冷制成热塑变形板；(4)加热至1050～1100℃固溶处理，水淬至常温。本发明主要对典型FCC结构耐蚀合金中的高温第二相进行控制，效果显著；固溶后全厚度方向高温第二相含量低于2％，极大提高了该系材料的力学性能和耐腐蚀性能，拓宽了FCC结构耐蚀合金的应用范围，显著降低了加工难度和生产成本。
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公开(公告)号：CN116622962A
公开(公告)日：2023-08-22
申请号：CN202210999889.3
申请日：2022-08-19
Applicant: 河钢股份有限公司邯郸分公司 , 东北大学
IPC: C21D8/02 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/50 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48 , C22C38/54 , B21B37/74
Abstract: 本发明属于钢铁材料轧制方法技术领域，公开了一种通过调控马氏体变体制备热轧态高强韧工程机械用钢的方法。该方法包括将钢坯保温后轧制、冷却。轧制包括顺次进行的再结晶区轧制和未再结晶区轧制；再结晶区轧制的开轧温度为1140～1160℃，终轧温度为1040～1060℃，未再结晶区轧制的开轧温度为750～770℃或850～860℃，终轧温度低于开轧温度不超过10℃。本发明聚焦轧制温度对马氏体变体选择的影响，通过轧制工艺调控马氏体变体选择倾向性，提高大角度晶界数量。通过变形引入一定量的针状铁素体，实现非均质组织的设计，可以有效改善Q890工程机械用钢的低温冲击韧性。
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公开(公告)号：CN116618429A
公开(公告)日：2023-08-22
申请号：CN202211007993.6
申请日：2022-08-22
Applicant: 河钢股份有限公司邯郸分公司 , 东北大学
IPC: B21B1/02 , B21B3/02 , C21D8/02 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/50 , C22C38/44 , C22C38/46 , C22C38/48
Abstract: 本发明属于钢铁材料轧制方法技术领域，本发明公开了一种利用短连铸坯快轧得到的高强钢板及其制备方法。本发明提供了一种利用短连铸坯快轧制备高强钢板的方法，本发明采用短坯和快速轧制协同的方法，实现再结晶区和未再结晶区的近等温轧制变形，进而克服道次轧制温度不一样导致的变形不均匀性，有效降低由于变形不均匀产生的内应力。本发明还提供了所述利用短连铸坯快轧制备高强钢板的方法得到的高强钢板。所述钢板不平度为3mm/11m以内，旁弯为4mm/11米以内；经对调质后的高强钢板的不平度为2mm/11m以内；钢板在后续切割加工过程中不会产生侧弯和瓢曲。为发展可加工性能优异的高强钢板奠定了基础。
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公开(公告)号：CN110004273A
公开(公告)日：2019-07-12
申请号：CN201910354691.8
申请日：2019-04-29
Applicant: 东北大学
Abstract: 一种控制FCC晶体结构合金中高温第二相的方法，包括以下步骤：(1)按设定成分熔炼制成钢水，然后在磁搅拌连铸并水冷制成连铸坯，按质量百分比含C 0.02～0.1％，Cr 16～19％，Ni 8～13％，Mo≤3％，Si 0.2～0.8％，Mn 0.5～2％，余量为Fe；(2)在1200～1250℃扩散退火；(3)退火板直接进行多道次热轧或多道次热锻，单道次变形量8～20％，总变形量70～95％，水冷制成热塑变形板；(4)加热至1050～1100℃固溶处理，水淬至常温。本发明主要对典型FCC结构耐蚀合金中的高温第二相进行控制，效果显著；固溶后全厚度方向高温第二相含量低于2％，极大提高了该系材料的力学性能和耐腐蚀性能，拓宽了FCC结构耐蚀合金的应用范围，显著降低了加工难度和生产成本。
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