公开(公告)号：CN103459647A

公开(公告)日：2013-12-18

申请号：CN201280015115.7

申请日：2012-03-28

Applicant: 新日铁住金株式会社

Inventor： 野崎贵行 ,  高桥学 ,  藤田展弘 ,  吉田博司 ,  渡边真一郎 ,  山本武史 ,  若林千智 ,  冈本力 ,  佐野幸一

IPC: C22C38/06 ,  C22C38/58 ,  C21D8/02

CPC classification number: C22C38/26 ,  B32B15/013 ,  C21D8/0226 ,  C21D8/0263 ,  C21D8/0463 ,  C21D9/46 ,  C21D2201/05 ,  C21D2211/002 ,  C21D2211/005 ,  C21D2211/009 ,  C22C38/001 ,  C22C38/002 ,  C22C38/005 ,  C22C38/008 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/08 ,  C22C38/10 ,  C22C38/12 ,  C22C38/14 ,  C22C38/16 ,  C22C38/28 ,  C22C38/34 ,  C22C38/38 ,  C22C38/60 ,  C23C2/02 ,  C23C2/06 ,  C23C2/28 ,  C23C2/40

Abstract: 本发明提供一种热轧钢板，其以质量%计含有C：0.02%以上且0.5%以下，Si量和Al量的合计为1.0%以上且4.0%以下，｛100｝＜011＞～｛223｝＜110＞取向组的平均极密度为1.0以上且6.5以下，且｛332｝＜113＞的晶体取向的极密度为1.0以上且5.0以下，显微组织以面积率计含有2%以上且30%以下的残留奥氏体、20%以上且50%以下的铁素体、10%以上且60%以下的贝氏体，与轧制方向成直角的方向的兰克福特值rC为0.70以上且1.10以下，且与所述轧制方向成30°角的方向的兰克福特值r30为0.70以上且1.10以下。

公开(公告)号：CN101213033B

公开(公告)日：2013-05-08

申请号：CN200680023631.9

申请日：2006-06-28

Applicant: 新日铁住金株式会社 ,  阿赛洛法国公司

Inventor： 丹羽俊之 ,  吉田博司 ,  矶贝荣志 ,  吉田裕一

IPC: B21D22/00 ,  G06F17/50

CPC classification number: G06F17/5018 ,  B21D22/02 ,  G06F2217/41 ,  G06F2217/42

Abstract: 本发明的部件的设计方法，包括：第1工序，将成形品形状或部件形状、防皱载荷、摩擦系数、材料的拉伸强度、屈服强度、应力-应变关系、以及板厚作为模压成形条件，计算机根据这些模压成形条件进行模压成形分析，计算成形品的板厚分布及成形后应变分布；以及第2工序，将上述板厚分布、上述成形后应变分布、以及上述成形品形状或部件形状作为成形品的状态量，计算机根据这些成形品的状态量进行成形品的性能分析，计算部件的性能；改变上述模压成形条件中的至少1种以上，计算机将从上述第1工序到上述第2工序的计算重复规定次数，输出带来上述性能的最大值或目标值的最优模压成形条件。

公开(公告)号：CN103038383A

公开(公告)日：2013-04-10

申请号：CN201180036951.9

申请日：2011-07-27

Applicant: 新日铁住金株式会社

Inventor： 藤田展弘 ,  林邦夫 ,  冈本力 ,  高桥学 ,  岸本哲生 ,  吉田博司

IPC: C22C38/06 ,  C22C38/38 ,  C21D8/02 ,  C21D9/46 ,  C23C2/06 ,  C23C2/28

CPC classification number: C25D3/22 ,  B21B35/00 ,  B32B15/013 ,  C21D6/004 ,  C21D6/005 ,  C21D6/007 ,  C21D6/008 ,  C21D8/0205 ,  C21D8/0226 ,  C21D8/0236 ,  C21D8/0247 ,  C21D8/0263 ,  C21D8/0273 ,  C21D9/46 ,  C21D2201/05 ,  C21D2211/00 ,  C21D2211/001 ,  C21D2211/002 ,  C21D2211/005 ,  C21D2211/009 ,  C22C38/001 ,  C22C38/002 ,  C22C38/004 ,  C22C38/005 ,  C22C38/008 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/08 ,  C22C38/10 ,  C22C38/105 ,  C22C38/12 ,  C22C38/14 ,  C22C38/16 ,  C22C38/18 ,  C22C38/20 ,  C22C38/22 ,  C22C38/24 ,  C22C38/26 ,  C22C38/28 ,  C22C38/30 ,  C22C38/32 ,  C22C38/34 ,  C22C38/38 ,  C22C38/40 ,  C22C38/42 ,  C22C38/44 ,  C22C38/46 ,  C22C38/48 ,  C22C38/50 ,  C22C38/52 ,  C22C38/54 ,  C22C38/58 ,  C23C2/02 ,  C23C2/06 ,  C23C2/28 ,  C23C2/40 ,  C25D5/36

Abstract: 本发明的热轧钢板中，至少距离钢板表面为5/8～3/8的板厚范围即板厚中央部的｛100｝＜011＞～｛223｝＜110＞取向组的X射线随机强度比的平均值为1.0以上且6.0以下，并且｛332｝＜113＞的晶体取向的X射线随机强度比为1.0以上且5.0以下，相对于轧制方向成直角的方向的r值即rC为0.70以上且1.10以下，并且与上述轧制方向成30°的方向的r值即r30为0.70以上且1.10以下。