公开(公告)号：CN103026093A

公开(公告)日：2013-04-03

申请号：CN201180028370.0

申请日：2011-05-12

Applicant: 日本发条株式会社 ,  株式会社住发

Inventor： 丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香 ,  重冈严 ,  加藤忠一 ,  井之口慎一

IPC: F16F1/02 ,  B24C1/04 ,  B24C1/10 ,  F16F1/28

CPC classification number: B21D53/886 ,  B24C1/10 ,  B24C3/325 ,  F16F1/18 ,  F16F2226/00

Abstract: 本发明提供一种能够谋求钢板弹簧卷耳部的耐久性的提高、生产性提高、以及制造成本的降低的板簧的制造方法。在间隙部（115）的形成中，以下述方式使前端部（113）与对向部（114）对向，即、连结与从钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）的板片部（111）侧端点（113A）向对向部（114）下垂的垂线（H1）的交点（T1）、和反射部件的反射面的中心点（S1、S2）的直线（L1、L2）不与钢板弹簧卷耳部（112）的前端部（113）相交叉。在朝向钢板弹簧卷耳部（112）内表面的喷丸处理中，被反射面反射的硬粒向间隙部（115）处的对向部（114）表面的整体投射。而且，在钢板弹簧卷耳部（112）成形之际不需要该前端部的切断工序。

公开(公告)号：CN102317493A

公开(公告)日：2012-01-11

申请号：CN201080007856.1

申请日：2010-02-10

Applicant: 日本发条株式会社 ,  JFE条钢株式会社

Inventor： 菊地克彦 ,  冨田邦和 ,  玉井丰 ,  服部和彰 ,  井上关次 ,  丹下彰 ,  森则彦 ,  后藤由利香 ,  栗本清

IPC: C22C38/58 ,  B60G21/055 ,  C21D9/00

CPC classification number: C22C38/02 ,  C21D1/25 ,  C21D1/28 ,  C21D9/0075 ,  C21D9/08 ,  C21D2211/002 ,  C21D2211/008 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/42 ,  C22C38/48 ,  C22C38/50 ,  C22C38/58

Abstract: 一种耐腐蚀性和低温韧性优异的车辆用高强度稳定器用钢，其特征在于，以质量％计，包含C：0.07～0.20％、Si：大于0.6％至1.5％以下、Mn：1～3％、Cr：0.1～1.0％、溶胶Al：0.005～0.080％、Ti：0.005～0.060％、Nb：0.005～0.060％、Ti+Nb≤0.070％、N：150ppm以下、P：0.035％以下、S：0.035％以下、Cu：0.01～1.00％、Ni：0.01～1.00％，其余为Fe及不可避免的杂质，稳定器成形前的组织由贝氏体或马氏体或贝氏体/马氏体的混合组织的任何一者构成，且稳定器的热处理后的旧奥氏体晶粒度以粒度号计在9以上。

公开(公告)号：CN101868325A

公开(公告)日：2010-10-20

申请号：CN200880117876.7

申请日：2008-11-14

Applicant: 日本发条株式会社

Inventor： 丹下彰 ,  菅原正人 ,  住吉功 ,  高桥研 ,  若林丰 ,  河合正顺

IPC: B24C1/10 ,  B24C3/32 ,  B24C5/02

CPC classification number: B24C1/10 ,  B24C3/325 ,  Y10T428/24331

Abstract: 反射部件(1)的反射部(20)在孔的内面从管(W)的孔的入口侧开口向出口侧开口移动。此时，反射部(20)由其两侧的引导部(30)引导。向管(W)的孔的内面投射的弹丸，通过入口侧的引导部(30)的孔而到达反射部(20)，在反射部向管(W)的孔的内面被反射。由此，由于能够向弯曲部(P)的孔的内面内侧反射弹丸，因而能够减小弹丸偏向弯曲部(P)的孔的内面外侧的倾向。结果，由于能够应对管(W)的薄壁化，因而能够同时谋求管(W)的高强度化和轻型化。结果，能够谋求作业性和通用性的提高，并且，应用于管的弯曲部的孔的内面变得容易。

公开(公告)号：CN107107701B

公开(公告)日：2021-02-26

申请号：CN201580066786.X

申请日：2015-12-04

Applicant: 日本发条株式会社

Inventor： 锹塚真一郎 ,  奥平由利香 ,  丹下彰 ,  冈田秀树 ,  高桥研

IPC: B60G21/055 ,  B24C1/10 ,  C21D7/06 ,  C21D9/00 ,  C22C38/00 ,  C22C38/04 ,  C22C38/60 ,  F16F1/14 ,  C21D1/60 ,  C21D8/06

Abstract: 本发明的稳定器(1)，使用实心结构的金属棒形成，用于控制左右车轮的位移，其中，在车宽方向上延伸设置并扭转变形的扭转部(1a)的直径是10～32mm，具有至少含有C：0.15质量％以上且0.39质量％以下、以及Mn、B和Fe的化学成分，并且其金属组织的90％以上具有马氏体组织。

公开(公告)号：CN107148483B

公开(公告)日：2019-03-01

申请号：CN201580058015.6

申请日：2015-10-26

Applicant: 株式会社神户制钢所 ,  日本发条株式会社

Inventor： 高知琢哉 ,  畑野等 ,  丹下彰 ,  栗本清 ,  后藤由利香

IPC: C21D9/02 ,  C21D9/08 ,  C22C38/00 ,  C22C38/50

Abstract: 提供一种制造抗氢脆性能优异的高强度中空弹簧用钢的方法。一种对于作为中空弹簧的原材使用的无缝管进行淬火、回火而得到的中空弹簧用钢的制造方法，其中，对于含有规定成分的无缝管，以满足下述(1)的淬火条件、和下述(2)的回火条件的方式进行热处理。(1)淬火条件26000≤(T1+273)×(log(t1)+20)≤29000…式(1)900℃≤T1≤1050℃，10秒≤t1≤1800秒。在此，T1的意思是淬火温度(℃)，t1意思是900℃以上的温度域的停留时间(秒)。(2)回火条件13000≤(T2+273)×(log(t2)+20)≤15500…式(2)T2≤550℃，t2≤3600秒。在此，T2意思是回火温度(℃)，t2意思是从加热开始至冷却完毕的合计时间(秒)。

公开(公告)号：CN108884892A

公开(公告)日：2018-11-23

申请号：CN201780018654.9

申请日：2017-03-29

Applicant: 日本发条株式会社

Inventor： 丹下彰 ,  菅原正人 ,  若林豊

IPC: F16F1/02 ,  B60G21/055 ,  F16F1/14

Abstract: 末端密封部(30)形成在钢制中空杆(20)的端部。密闭空间(32)形成在中空杆(20)的内侧。末端间隙(32a)形成在密闭空间(32)的端部。可蒸发性粉末防腐剂(70)密封于密闭空间(32)中。通过使可蒸发性粉末防腐剂(70)蒸发，使密闭空间(32)充满防腐气体分子。通过使可蒸发性粉末防腐剂(70)的蒸发组分吸附于密闭空间(32)的内表面(32c)上，形成内表面防腐膜(71)。蒸发组分也进入末端间隙(32a)从而形成末端防腐膜(72)。

公开(公告)号：CN108779546A

公开(公告)日：2018-11-09

申请号：CN201780016709.2

申请日：2017-02-15

Applicant: 日本发条株式会社

Inventor： 甲斐盛通 ,  丹下彰

IPC: C23C8/22 ,  C21D1/06 ,  C21D9/02 ,  F16F1/06 ,  F16F1/14

CPC classification number: C21D1/06 ,  C21D9/02 ,  C23C8/22 ,  F16F1/06 ,  F16F1/14

Abstract: 可以节约渗碳所需的时间及能源，并且不需要使用专用于渗碳的渗碳炉。而且提供一种可以使钢管内部空间沉浸在防止生锈的空气中的中空弹簧构件及中空弹簧构件的制造方法。用于汽车的中空稳定器(10)包括两端(11、12)封闭的钢管(10P)及封闭于钢管(10P)的内部空间(13)中的渗碳气体。

公开(公告)号：CN105612268B

公开(公告)日：2018-06-29

申请号：CN201480049894.1

申请日：2014-09-11

Applicant: 杰富意钢铁株式会社 ,  株式会社住发 ,  日本发条株式会社

Inventor： 本庄稔 ,  上井清史 ,  远藤茂 ,  山下胜俊 ,  津留高英 ,  藤江敬一 ,  丹下彰

IPC: C22C38/00 ,  C21D8/06 ,  C22C38/60 ,  F16F1/02 ,  C21D9/02

CPC classification number: C22C38/60 ,  C21D1/18 ,  C21D1/25 ,  C21D6/002 ,  C21D6/005 ,  C21D6/008 ,  C21D8/06 ,  C21D8/065 ,  C21D9/02 ,  C21D9/525 ,  C22C38/00 ,  C22C38/002 ,  C22C38/008 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/18 ,  C22C38/20 ,  C22C38/22 ,  C22C38/24 ,  C22C38/26 ,  C22C38/28 ,  C22C38/32 ,  C22C38/42 ,  F16F1/02

Abstract: 通过对于以往的高强度弹簧用钢，除C、Si、Mn和Cr以外，还进行Sb和Sn的添加量的适当化，可提供耐脱碳性优异且氧化皮剥离性优异的高强度弹簧用钢。上述弹簧用钢在规定的条件下含有：C：大于0.45质量％且小于0.65质量％、Si：0.15质量％～0.70质量％、Mn：0.10质量％～1.00质量％、Cr：0.20质量％～1.50质量％、P：0.025质量％以下、S：0.025质量％以下、O：0.0015质量％以下、Sb：0.010质量％以上且小于0.030质量％以及Sn：0.010质量％～0.030质量％。

公开(公告)号：CN103201404B

公开(公告)日：2016-05-25

申请号：CN201180054020.1

申请日：2011-10-21

Applicant: 日本发条株式会社

Inventor： 冈田秀树 ,  丹下彰 ,  丹后公一 ,  住吉功

IPC: C22C38/50 ,  C21D7/06 ,  C21D9/02 ,  F16F1/06

CPC classification number: F16F1/021 ,  C21D7/06 ,  C21D8/06 ,  C21D8/065 ,  C21D9/02 ,  C21D9/52 ,  C22C38/001 ,  C22C38/02 ,  C22C38/04 ,  C22C38/06 ,  C22C38/20 ,  C22C38/28 ,  C22C38/34 ,  C22C38/42 ,  C22C38/46 ,  C22C38/50 ,  F16F1/02

Abstract: 高强度弹簧钢的特征是以质量%计含有C:0.38～0.44%、Si:2.00～2.30%、Mn:0.79～1.25%、Cr:0.10～0.43%、Ni:0.15～0.35%、Cu:0.15～0.35%、Ti:0.05～0.13%、P:0.02%以下、S:0.02%以下、Al:0.003～0.10%、N:0.002～0.012%、O:0.0002%以下、其余包含铁及不可避免的杂质，由下式(1)求得的作为脱碳性能的指标的Ac3相变点在859℃以上885℃以下的范围，且由下式(2)求得的作为淬火性能的指标的最大淬火直径DI在70mm以上238mm以下的范围，且由下式(3)求得的作为弹簧性能的指标的回火硬度HRC在50以上55以下的范围。DI=DO×fSi×fMn×fP×fS×fCu×fNi×fCr …(2)HRC=38.99+17.48C+2.55Si-2.28Ni+2.37Cr+8.04Ti …(3)其中，fSi=1+0.64×%Si、fMn=1+4.10×%Mn、fP=1+2.83×%P、fS=1-0.62×%S、fCu=1+0.27×%Cu、fNi=1+0.52×%Ni、fCr=1+2.33×%Cr。

公开(公告)号：CN105431651A

公开(公告)日：2016-03-23

申请号：CN201480042636.0

申请日：2014-05-28

Applicant: 日本发条株式会社

Inventor： 丹下彰 ,  冈田秀树

IPC: F16F1/12 ,  F16F1/00 ,  F16F15/06 ,  F16F15/067

CPC classification number: B60G11/14 ,  B60G11/16 ,  B60G2202/12 ,  B60G2206/42 ,  B60G2206/81 ,  B60G2206/8402 ,  B60G2206/8403 ,  B60G2500/20 ,  C21D7/06 ,  C21D9/02 ,  F16F1/04 ,  F16F2226/02

Abstract: 在螺旋弹簧(12)的端部磨平圈部(12a、12b)之间形成有从线材(40)的表面到第一深度(D1)具有压缩残余应力的压缩残余应力部(50)。端部磨平圈部(12a)包括第一部分(12a1)、第二部分(12a2)及第三部分(12a3)。第一部分(12a1)无论施加于螺旋弹簧(12)的负载为多大，都始终与弹簧座接触。第二部分(12a2)在施加于螺旋弹簧(12)的负载较大时与弹簧座接触，在负载较小时与弹簧座分开。第三部分(12a3)无论负载的大小如何，都始终与弹簧座分开。在端部磨平圈部(12a)的包括第二部分(12a2)的区域内形成有通过超声波喷丸硬化得到的深层残余应力部(51)。深层残余应力部(51)从线材(40)的表面到比所述第一深度(D1)深的第二深度(D2)具有压缩残余应力。