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公开(公告)号：CN103069021B
公开(公告)日：2014-06-04
申请号：CN201180041017.6
申请日：2011-08-26
Applicant: 新日铁住金株式会社
Abstract: 本发明的结构材料的热处理方法是具备向结构材料的一个方向延伸且在垂直于上述一个方向的方向上被赋予弯曲而成的弯折部的结构材料的热处理方法，确定上述弯折部的有效宽度e；在将从上述弯折部朝向垂直于上述一个方向的方向上的距离为上述有效宽度e以内的包含上述弯折部的区域定义为有效宽度区域、并将该有效宽度区域中通过热处理而硬化的区域所占的比例定义为硬化率fM时，基于屈服应力σY相对于硬化率fM的变化率来确定硬化率fM的范围；以满足上述硬化率fM的范围的方式对上述结构材料的上述有效宽度区域进行热处理。
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公开(公告)号：CN103703157A
公开(公告)日：2014-04-02
申请号：CN201280037020.5
申请日：2012-07-27
Applicant: 新日铁住金株式会社
IPC: C22C38/00 , B21B3/00 , C21D9/46 , C22C38/06 , C22C38/58 , C23C2/02 , C23C2/06 , C23C2/28 , C23C28/00 , C25D5/26
CPC classification number: C23C2/02 , C21D1/19 , C21D8/0205 , C21D8/0247 , C21D8/0263 , C21D9/46 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , C22C38/26 , C22C38/34 , C22C38/38 , C23C2/06 , C23C2/28 , C25D3/22 , C25D5/36 , C25D7/0614 , Y10T428/12799
Abstract: 本发明涉及形状保持性优异的高强度钢板，其是以规定的含量含有C、Si、Mn、P、S、Al、N、O的钢板，在钢板厚度1/8～厚度3/8的范围内，按体积分数计含有5～20%的残留奥氏体相，所述残留奥氏体相中含有的固溶C量按质量%计为0.80～1.00%，固溶Si量WSiγ是平均Si量WSi*的1.10倍以上，固溶Mn量WMnγ是平均Mn量WMn*的1.10倍以上，在钢板厚度1/8～厚度3/8的范围内，设定多个直径1μm以下的测定区域，测定上述多个测定区域中的Si量的测定值WSi与上述平均Si量WSi*之比和上述多个测定区域中的Al量的测定值WAl与上述平均Al量WAl*之比的和的频数分布时，上述频数分布的众数值为1.95～2.05，且峰度为2.00以上。
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公开(公告)号：CN102395973B
公开(公告)日：2013-08-28
申请号：CN201080016963.0
申请日：2010-04-19
Applicant: 新日铁住金株式会社
CPC classification number: B21D22/20 , G06F17/5018 , G06F2217/41 , G06F2217/42 , Y02T10/82
Abstract: 本发明提供一种冲压成形模拟方法，是使用有限元法对金属板进行冲压成形模拟的方法，通过对无负荷状态下的模具的表面形状重叠至少一个固有模式，高精度地表现模具变形状态。
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公开(公告)号：CN102176988B
公开(公告)日：2013-05-15
申请号：CN200980139782.4
申请日：2009-10-06
Applicant: 新日铁住金株式会社
CPC classification number: B21D22/22 , G01N3/28 , G01N2203/0051 , G01N2203/0062
Abstract: 取得机构(101)在裂缝判定对象的冲压成形中，作为裂缝判定对象数据，取得由应变测定机构(8)测定的从冲压成形开始时刻到冲压成形结束时刻的测定对象金属型的应变，并且通过测定来取得生产条件。提取机构(102)提取从存储机构(104)提取的参照数据的生产条件与裂缝判定对象数据的生产条件之差的合计变为最小时的参照数据作为比较数据。判定机构(103)对由提取机构(102)提取的比较数据的应变和裂缝判定对象数据的应变进行比较，在该差的最大值为规定值以上时，进行判定为产生了冲压成形品的裂缝的裂缝判定。通过这样的构成，能够高精度地判定对铁系、非铁系以及层压材料等的各种金属材料进行冲压成形时的裂缝。
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公开(公告)号：CN107249772B
公开(公告)日：2019-06-14
申请号：CN201680005686.0
申请日：2016-01-22
Applicant: 新日铁住金株式会社
CPC classification number: G06F17/5018 , B21D22/00 , G06F2217/42
Abstract: 该面形状不良产生区域推断方法是推断将被加工材料塑性加工而得的塑性加工品的面形状不良的产生区域的面形状不良产生区域推断方法，具备取得第一应力分布σ(T1)的第一应力分布取得工序、取得第二应力分布σ(T2)的第二应力分布取得工序、取得比较应力分布σ(T1，T2)的比较应力分布取得工序、取得分割比较应力分布σDIV(T1，T2)的分割比较应力分布取得工序、以及分别推断分割区域Dk是否是面形状不良的产生区域的面形状不良产生区域推断工序。
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Patent Agency Ranking
公开(公告)号：CN107249772A
公开(公告)日：2017-10-13
申请号：CN201680005686.0
申请日：2016-01-22
Applicant: 新日铁住金株式会社
CPC classification number: G06F17/5018 , B21D22/00 , G06F2217/42
Abstract: 该面形状不良产生区域推断方法是推断将被加工材料塑性加工而得的塑性加工品的面形状不良的产生区域的面形状不良产生区域推断方法，具备取得第一应力分布σ(T1)的第一应力分布取得工序、取得第二应力分布σ(T2)的第二应力分布取得工序、取得比较应力分布σ(T1，T2)的比较应力分布取得工序、取得分割比较应力分布σDIV(T1，T2)的分割比较应力分布取得工序、以及分别推断分割区域Dk是否是面形状不良的产生区域的面形状不良产生区域推断工序。
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公开(公告)号：CN103717773B
公开(公告)日：2016-05-04
申请号：CN201280037618.4
申请日：2012-07-27
Applicant: 新日铁住金株式会社
IPC: C22C38/00 , B21B3/00 , C21D9/46 , C22C38/06 , C22C38/58 , C23C2/06 , C23C2/26 , C23C28/00 , C22C18/00
CPC classification number: C23C2/02 , B32B15/013 , C21D8/0263 , C21D8/041 , C21D8/0436 , C21D8/0473 , C21D9/48 , C21D2211/001 , C21D2211/002 , C21D2211/005 , C21D2211/008 , C22C18/00 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , C22C38/34 , C22C38/38 , C23C2/06 , C23C2/26 , C23C2/28 , Y10T428/12611 , Y10T428/12799
Abstract: 本发明提供一种在以规定的含量含有C、Si、Mn、P、S、Al、N、O且剩余部分由铁及不可避免的杂质组成的母材钢板的表面形成有合金化镀锌层的、最大抗拉强度为900MPa以上的高强度镀锌钢板，在母材钢板的组织中，将残余奥氏体以体积分率计限制到8%以下，2%硬度和所述98%硬度之间的硬度分布的峭度K*为-0.30以下，母材钢板表层的维氏硬度与母材钢板的1/4厚处的维氏硬度之比为0.35～0.70，合金化镀锌层的铁含量以质量%计为8～12%。
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公开(公告)号：CN105283874A
公开(公告)日：2016-01-27
申请号：CN201480033366.7
申请日：2014-06-26
Applicant: 新日铁住金株式会社
CPC classification number: G01N3/20 , G01N2203/0212 , G01N2203/0214 , G06F17/5009 , G06F17/5018 , G06F2217/16 , G06F2217/42
Abstract: 按照金属板的板厚中心的每个弯曲半径R/初始板厚t0，计算弯曲断裂极限应力σcr，根据从构成金属板的材料的单轴拉伸试验得到的加工硬化特性，计算假定了静态应变速度的应力空间中的同等应变状态的断裂极限线L1和平面应变变形下的断裂极限应力σ1_pl，决定与金属板中的判定对象要素的所述R/t0对应的所述弯曲断裂极限应力σcr与同等应变状态的平面应变断裂极限应力σ1_pl之比γ，将所述比γ乘以断裂极限线L1的应力成分，由此计算与R/t0对应的断裂极限线L2。然后，根据与判定对象要素的最大主应力σOR和应力模式下的R/t0对应的断裂极限线L2，计算其最大主应力σOBcr，根据应力σOR及断裂极限应力σOBcr的大小，计算拉伸弯曲断裂的危险率即危险率σOR/σOBcr，基于危险率σOR/σOBcr进行判定对象要素的断裂判定。
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公开(公告)号：CN103842543A
公开(公告)日：2014-06-04
申请号：CN201280047992.2
申请日：2012-09-28
Applicant: 新日铁住金株式会社
IPC: C22C38/00 , B21B1/26 , B21B3/00 , C21D9/46 , C22C18/04 , C22C38/06 , C22C38/58 , C23C2/02 , C23C2/06 , C23C2/28
CPC classification number: C23C2/02 , B21B1/26 , B21B3/00 , B32B15/013 , C21D8/1222 , C21D8/1233 , C21D8/1255 , C21D8/1277 , C21D9/46 , C21D2211/005 , C22C18/04 , C22C38/00 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/58 , C23C2/06 , C23C2/26 , C23C2/28 , C23C2/40 , Y10T428/12618 , Y10T428/12799 , Y10T428/12972 , Y10T428/265
Abstract: 本发明涉及在母材钢板的表面形成有热浸镀锌层或者合金化热浸镀锌层的高强度热浸镀锌钢板，所述母材钢板以体积分数计具有40～90%的铁素体相和5%以下的残余奥氏体相，而且未再结晶铁素体在整个所述铁素体相中所占的比例以体积分数计为50%以下；进而铁素体相的晶粒在轧制方向的平均粒径除以板宽度方向的平均粒径所得到的值即粒径比为0.75～1.33，分散成岛状的硬质组织在轧制方向的平均长度除以板宽度方向的平均长度所得到的值即长度比为0.75～1.33，而且夹杂物的平均纵横尺寸比为5.0以下。
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公开(公告)号：CN103842542A
公开(公告)日：2014-06-04
申请号：CN201280047657.2
申请日：2012-09-28
Applicant: 新日铁住金株式会社
IPC: C22C38/00 , B21B1/26 , B21B3/00 , C21D9/46 , C22C18/04 , C22C38/06 , C22C38/58 , C23C2/02 , C23C2/06 , C23C2/28
CPC classification number: C23C2/02 , B21B1/26 , B21B3/00 , B32B15/013 , C21D1/26 , C21D1/72 , C21D8/0257 , C21D8/0263 , C21D8/0278 , C21D8/0284 , C21D9/46 , C21D2211/002 , C21D2211/008 , C21D2251/02 , C22C18/04 , C22C38/00 , C22C38/001 , C22C38/002 , C22C38/005 , C22C38/02 , C22C38/04 , C22C38/06 , C22C38/08 , C22C38/12 , C22C38/14 , C22C38/16 , C22C38/18 , C22C38/58 , C23C2/06 , C23C2/12 , C23C2/28 , Y10T428/12618 , Y10T428/12799 , Y10T428/12972 , Y10T428/265
Abstract: 本发明的母材钢板在表面形成有热浸镀锌层，并且以1/4厚度为中心的距板厚的表面为1/8厚度～3/8厚度的范围中的钢板组织的残余奥氏体相以体积分数计为5%以下，贝氏体相、贝氏体铁素体相、初生马氏体相和回火马氏体相的合计以体积分数计为40%以上，平均有效晶体粒径为5.0μm以下，最大有效晶体粒径为20μm以下，在表层部形成有厚度为0.01μm～10.0μm的脱碳层，分散于所述脱碳层中的氧化物的密度为1.0×1012～1.0×1016个/m2，所述氧化物的平均粒径为500nm以下。
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