公开(公告)号：CN111666644A

公开(公告)日：2020-09-15

申请号：CN202010560510.X

申请日：2020-06-18

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 高强 ,  卢礼华 ,  张鹏 ,  赵航 ,  陈万群

IPC: G06F30/17 ,  G06F30/28 ,  G06T17/20 ,  G06F8/34 ,  G06F8/38 ,  G06F111/10 ,  G06F119/14

Abstract: 一种参数化CFD气体静压轴承性能分析方法，它涉及一种轴承性能分析方法。本发明为了解决现有采用CFD方法进行大量变几何参数的气体静压轴承性能分析的建模过程存在效率低问题。本发明步骤一：三维模型的参数化网格划分：步骤二：基于CFD分析软件fluent，利用软件fluent的TUI语言，编制求解命令文件，实现对不同网格模型的程序化求解，并将求解数据输出到结果文件中；步骤三：建立图形用户界面；步骤四：通过步骤三建立的图形用户界面输入气体静压轴承的设计参数，图形用户界面利用步骤一建立的网格划分模块，对所输入的设计参数对应的三维流场进行网格划分并生成网格文件；步骤五：迭代求解并输出气体静压轴承性能分析的结果。本发明用于CFD气体静压轴承性能分析。

公开(公告)号：CN102902865B

公开(公告)日：2015-04-22

申请号：CN201210404048.X

申请日：2012-10-22

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 梁迎春 ,  陈万群 ,  孙雅洲 ,  张强 ,  孙阳 ,  苏浩

IPC: G06F17/50

Abstract: 一种液体静压主轴的逆向制作方法，涉及液体静压主轴领域。它是为了解决现有的液体静压主轴制作困难，以及无法在制作前对主轴的动态性能进行预测的问题。它首先根据加工需求提出设计液体静压主轴的设计目标，然后根据机械结构设计准则确定出主轴的结构形式，再根据所确定的结构形式建立主轴的结构参数，计算相应参数变量所对应的主轴的第一阶固有频率w0，并将w0与设计目标ωn相比较，若差值非正，则将ω0所对应的参数输出，并由液体静压原理迭代出合适的液体静压轴承结构参数完成液体静压轴承的逆向制作；反之，则说明采用该种结构形式的主轴无法满足设计要求，需要改变主轴的结构形式，然后再次进行计算。本发明适用于液体静压主轴的动力学制作。

公开(公告)号：CN102902865A

公开(公告)日：2013-01-30

申请号：CN201210404048.X

申请日：2012-10-22

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 梁迎春 ,  陈万群 ,  孙雅洲 ,  张强 ,  孙阳 ,  苏浩

IPC: G06F17/50

Abstract: 一种液体静压主轴的逆向制作方法，涉及液体静压主轴领域。它是为了解决现有的液体静压主轴制作困难，以及无法在制作前对主轴的动态性能进行预测的问题。它首先根据加工需求提出设计液体静压主轴的设计目标，然后根据机械结构设计准则确定出主轴的结构形式，再根据所确定的结构形式建立主轴的结构参数，计算相应参数变量所对应的主轴的第一阶固有频率w0，并将w0与设计目标ωn相比较，若差值非正，则将ω0所对应的参数输出，并由液体静压原理迭代出合适的液体静压轴承结构参数完成液体静压轴承的逆向制作；反之，则说明采用该种结构形式的主轴无法满足设计要求，需要改变主轴的结构形式，然后再次进行计算。本发明适用于液体静压主轴的动力学制作。

公开(公告)号：CN102837367A

公开(公告)日：2012-12-26

申请号：CN201210361416.7

申请日：2012-09-25

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 梁迎春 ,  陈万群 ,  孙雅洲 ,  张强 ,  刘海涛 ,  孙阳 ,  陈国达 ,  苏浩

IPC: B28D1/18

Abstract: 单点金刚石铣削法加工大尺寸光学元件的表面波纹度控制方法，属于大尺寸脆性光学元件超精密加工领域，本发明为解决现有的SPDT法在加工大尺寸光学元件时波纹度误差、频域评价指标PSD1难以保证的问题。本发明该方法包括：一：粗加工；二：获取纵向条纹的空间周期T；三：判断加工机床的刚度，刚度过低，执行四；刚度过高，执行五；四：增大横梁与调平垫体之间的平均压力，然后执行六；五：减小横梁与调平垫体之间的平均压力或接触刚度，然后执行六；六：二次超精密加工，七：重新检测PSD1值，八：判断PSD1≤15nm2·mm是否成立；不成立，返回二；成立，完成单点金刚石铣削法加工大尺寸光学元件U的波纹度误差及频域指标PSD1的控制。

公开(公告)号：CN104765937B

公开(公告)日：2017-09-29

申请号：CN201510218152.3

申请日：2015-04-30

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 陈万群 ,  卢礼华 ,  刘海涛 ,  张鹏 ,  孙付仲

IPC: G06F17/50

Abstract: 一种基于机床动力学特性的切削模拟方法，本发明涉及基于机床动力学特性的切削模拟方法。本发明是要解决现有的切削仿真模型，无法考虑机床的动态性能，不能进行表面波纹度仿真的问题，而提出的一种基于机床动力学特性的切削模拟方法。该方法是通过步骤一：得到机床的主导模态参数；步骤二：根据机床的主导模态参数将机床等效成与机床具有相同动态特性的线性杆单元模型；步骤三：将步骤二得到的等效的线性杆单元与刀具模型进行耦合，建立仿真模型；步骤四：采用步骤三所建立的仿真模型，进行切削仿真；即可得到考虑机床动态特性的切削结果等步骤实现的。本发明应用于切削模拟领域。

公开(公告)号：CN104765937A

公开(公告)日：2015-07-08

申请号：CN201510218152.3

申请日：2015-04-30

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 陈万群 ,  卢礼华 ,  刘海涛 ,  张鹏 ,  孙付仲

IPC: G06F17/50

Abstract: 一种基于机床动力学特性的切削模拟方法，本发明涉及基于机床动力学特性的切削模拟方法。本发明是要解决现有的切削仿真模型，无法考虑机床的动态性能，不能进行表面波纹度仿真的问题，而提出的一种基于机床动力学特性的切削模拟方法。该方法是通过步骤一：得到机床的主导模态参数；步骤二：根据机床的主导模态参数将机床等效成与机床具有相同动态特性的线性杆单元模型；步骤三：将步骤二得到的等效的线性杆单元与刀具模型进行耦合，建立仿真模型；步骤四：采用步骤三所建立的仿真模型，进行切削仿真；即可得到考虑机床动态特性的切削结果等步骤实现的。本发明应用于切削模拟领域。

公开(公告)号：CN102880765B

公开(公告)日：2015-03-04

申请号：CN201210397338.6

申请日：2012-10-18

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 梁迎春 ,  陈万群 ,  孙雅洲 ,  刘海涛 ,  孙阳 ,  安晨辉

IPC: G06F17/50

Abstract: 用于气体静压主轴动力学预测的仿真方法，涉及一种用于气体静压主轴动力学预测的仿真方法，解决了现有技术中传统的仿真方法建模困难、精度低而引起的在设计阶段对主轴的动态特性预测困难的问题。所需步骤：利用有限元方法和气体静压原理，通过对气体静压主轴轴承气膜划分有限元网格，计算得到气体静压主轴的压力分布数据We；建立与有限元网格相对应的主轴轴体的有限元模型；将有限元主轴的压力分布数据We转化为等效弹簧刚度值，并将等效弹簧刚度值赋值到与气膜有限元网格相对应的节点上；建立气体静压主轴的有限元模型，根据所建立的有限元模型，计算气体静压主轴的动力学特性。主要用于对气体静压主轴的动态特性预测。

公开(公告)号：CN102880766A

公开(公告)日：2013-01-16

申请号：CN201210397339.0

申请日：2012-10-18

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 梁迎春 ,  陈万群 ,  孙雅洲 ,  张强 ,  孙阳 ,  苏浩 ,  陈国达

IPC: G06F17/50

Abstract: 基于参数化设计的液体静压主轴制作方法，属于液体静压主轴技术领域。它解决了现有液体静压主轴制作效率低，并且其计算过程中对主轴切削稳定性的预测与实际结果相差较大的问题。首先建立液体静压主轴的参数化有限元模型；预设置液体静压主轴的结构参数的初始值；对液体静压主轴的静压轴承承载特性进行数值模拟，获得液体静压主轴静压轴承的轴承刚度矩阵及轴承温升；计算获得液体静压主轴的动态参数和具有涡动效应的主轴动态特性；再得到主轴的临界切削厚度；当上述结果满足主轴制作要求，则通过人机交互界面输出上述数据，实现液体静压主轴的制作。本发明用于制作液体静压主轴。

公开(公告)号：CN111751220A

公开(公告)日：2020-10-09

申请号：CN202010573263.7

申请日：2020-06-22

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 高强 ,  卢礼华 ,  赵航 ,  张鹏 ,  陈万群

IPC: G01N3/12 ,  G01M13/04 ,  G01M9/00

Abstract: 一种考虑流固耦合的气体静压轴承性能计算方法，它涉及一种气体静压轴承性能计算方法，具体涉及一种考虑流固耦合的气体静压轴承性能计算方法。本发明为了解决现有的气体静压轴承性能计算方法无法考虑结构变形对计算精度的影响，计算精度较低的问题。本发明的步骤为：建立气体静压主轴气膜流体域的计算流体力学分析模型；建立气体静压主轴结构件的结构动力学分析模型；通过数值计算方法，求解气体静压轴承流体域的控制方程；将得到的气体静压轴承的流体压力分布数据加载到步骤二中所建立的气体静压主轴结构的动力学分析模型中；步骤五、求解结构件的动力学方程，现将动力学分析模型的计算结果传递给流体分析模型。本发明属于轴承领域。

公开(公告)号：CN102862238B

公开(公告)日：2014-12-03

申请号：CN201210344292.1

申请日：2012-09-18

Applicant: 哈尔滨工业大学

Inventor： 梁迎春 ,  陈国达 ,  孙雅洲 ,  张强 ,  张飞虎 ,  刘海涛 ,  陈万群 ,  苏浩

IPC: B28D5/00

Abstract: 一种基于频域误差分配的超精密飞切机床精度设计方法，它涉及一种超精密加工机床精度设计方法，以解决现有超精密飞切机床的设计，没有考虑工件表面的频域误差要求，工件的加工质量和可靠性较差，应用于大型光学系统中适应性差的问题，所述设计方法的主要步骤为：步骤一、确定刀具和工件耦合条件下的动态波动估计模型；步骤二、得到刀尖处的频域误差分布；步骤三、分析产生飞切机床误差的误差单元；步骤六、确定所述的各个误差单元的频域误差组合原则；步骤四、确定各个误差单元在频域内相对于刀尖处的误差敏感度系数；步骤五、确定在一定空间频率区间内所述的各个误差单元的频域误差分布。本发明用于超精密飞切机床精度设计。